阜阳军分区教学办公楼工程高支模方案

阜阳军分区教学办公楼工程

★高支模施工方案★

目

录

一、工程概况1

二、编制依据1

三、施工准备2

四、立杆基础3

五、支撑体系构造设计3

六、支撑体系搭设和拆除要求6

七、支撑体系检查验收6

八、模板的施工7

九、模板支撑体系的监测8

十、混凝土浇筑方法及有关注意事项8

十一、模板的拆除9

十二、技术质量保证措施10

十三、安全管理与文明施工11

十四、应急预案14

十五、高支模架设计计算书24

安徽顺达建设集团有限公司

军分区教学楼高支模施工方案

一、工程概况

本工程位于阜阳市阜王路东侧，柳林路南侧，框架结构，六层，建筑面积59619m2，建筑总高度为29.6m。本工程模板支撑体系采用扣件式钢管搭设，底模为18mm胶合板，方木采用45×90mm，钢管为￠48×3.0钢管。该工程由阜阳市阜阳市军分区投资，设计单位为南京柏海建筑工程顾问有限公司，安徽顺达建设集团有限公司承建。为确保工程顺利安全施工特编制此施工方案。

高支模设计范围：

本方案针对教学楼五层顶东西山墙外挑结构和六层南北外挑造型结构模板支撑体系搭设，编制施工方案及计算分析。根据立面图和结构图可知：五层东西山墙悬挑结构部分，外挑1900mm，边梁200*600mm，挑梁300*650mm；该层标高24.55，与四层顶层高3.9m；六层南北外挑2400mm，边梁、挑梁同五层结构，悬挑结构部分标高29.60，与下层层高5.05m，悬挑部分楼面板砼强度为C30，板厚120MM。该悬挑部分施工是整个模板工程中施工的重点，所以必须对其支撑系统进行设计及验算。浇捣混凝土先浇筑柱部位的混凝土，再浇筑梁板部位混凝土。施工按施工组织总设计和《扣件式钢管脚手架安全技术规范》《建筑施工模板安全技术规范》，JGJ162-20**执行。

二、编制依据

1、本工程的施工组织设计；

2、本工程的施工图纸；

3、施工中执行的规范、标准；

1）、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；

2）、《建筑工程荷载规范》GB50009-20**(20**版)；

3）、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20**；

4）、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91；

5）、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20**;

6）、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20**；

7）、《木结构设计规范》GB50005-20**；

8）、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20**；

9）、《建筑施工手册第三版》，中国建筑工业出版社，20**.3出版；

10）、《建筑计算施工手册》，中国建筑工业出版社，20**出版；

11）、《建设部危险性较大工程安全管理办法》；

三、施工准备

主要施工机械设备细目表

序号

机械材料或设备

型号规格

数量

额定功率

1

钢筋弯曲机

Y100L-4

2.8

钢筋调直机

JJK-1.5

钢筋切断机

GW40

7.5

闪光对焊机

NU-100KVA

1

100KWA

5

电焊机

B*6-500

38.6KVA

6

圆盘锯

Z05MJ-105

7

插入式振动机

HZ6-50

1.1

8

平板式振动机

PZ-50

1.1

高支模板主要材料准备

名称

规格

数量

工字钢

18

150m

工字钢

20

400m

钢管

空气压缩机房、发电机房等易发生危险的场所应在危险区域界限设置围栏和警告标志，未经批准的人员不得入内;挖掘机、起重机、打桩机等重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。

9）、电焊机必须有二次空载降压保护器，初级、次级的防护罩必须齐全有效，焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不少于1MΩ。

10）、所有建筑施工机械(包括大型设备、金属加工设备)必须建立并做好台帐，维修档案，自检记录档案。

2.6

物体打击事故预防措施

1）、作业前，针对物体打击事故频发的部位，对有关施工人员进行安全交底教育，使每个人在思想上、行动上做好安全防范。

2）、施工人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。进行交叉作业时要做好安全预防措施。

3）、每天班后对临边处各种散件进行清理放好，安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。

4）、边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。

5）、施工作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。

6）、高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。

7）、吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能起吊。

8）、拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。

9）、高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。

10）、报警联络方式：

a、火警电话：119

b、急救电话：120

2.7事故可能发生情况及应急措施：

1、当发生模板坍塌时，采取以下措施：

1）由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数，立即组织切实可行的机械设备进行救援（如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢筋割断），避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。

2）由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。

3）对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。

4）在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该范围设置危险区域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。

2、发生火灾事故时,现场救援专业人员立即用干粉灭火器灭火,并报告项目部领导指挥人员立即到现场指挥,组织非应急人员疏散.在火势扩大蔓延时,立即寻求第三方救助,拔打119,并组织抢救财产和保护现场.

3、发生触电情况，采取的应急措施:发现有人触电时,应立即切断电源或用干木棍、竹竿等绝缘物把电线从触电者身上移开，使伤员尽早脱离电源。对神志清醒者，应让其在通风处休息一会，观察病情变化。对已失去知觉者，仰卧地上，解开衣服等，使用呼吸不受阻碍，对心跳呼吸停止的触电者，应立即进行人工呼吸和胸外心脏按压等措施进行抢救。

4、发生高空坠落情况，采取的应急措施：一旦发现有坠落的伤员，首先不要惊慌失措，要注意检查伤员意识反应、瞳孔大小及呼吸、脉搏等，尽快掌握致命伤部位，同时及时与120或附近医院取得联系，争取急救人员尽快赶来现场。对疑有脊柱炎和骨盆骨析的伤员，这时千万不要去轻易搬运，以免加重伤情。在对伤员急救进，要取出伤员身上的安装机具和口袋中的硬物。对有颌面损伤的伤员，应及时取掉伤员的假牙和凝血块，清除口腔中的分泌物，保持呼吸道的畅通，将伤员的头面向一侧，同时松解伤员的衣领扣，对疑有颅底骨折或脑脊液外漏的伤员，切忌填塞，以防止颅内感染而危及生命，对于大血管损伤的伤员，这时应立即采取止血的方法，使用止血带、指压或加包扎的方法止血。

5、发生物体打击事故，应采取以下措施：

1）应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。

2）在移动伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，可用“颈托”围住颈部，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质。

3）如伤员有出血，应立即止血。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压，胸部伤的胸骨、肋骨骨折、四肢的骨折也要包扎固定。

4）若处于休克状态的要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

5）如果出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。

6）同时要防止伤口污染，在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎。污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。

6、当发生机械伤害事故，应立即切断动力电源，首先抢救伤员，根据伤员的伤害情况，采取相应的急救办法：

1）如遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。当手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。

2）伤员遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员可用拇指压人中、内关、足三里等，以提升血压稳定病情，让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。

3）出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物瘀血、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如有异物可用手指从口角一边插入摸至另一边将异物勾出。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。

4）发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。

5）发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。

6）如机械对人体的切割伤。当手指被切离身体时，一定要保护好断端和伤员一起送到医院进行医疗，

7）动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。

十五、设计计算书

(一)、300*650梁，层高3.9m处模板设计计算书

梁段:L1。

一、参数信息

1.模板支撑及构造参数

梁截面宽度

B(m)：0.30；梁截面高度

D(m)：0.65；

混凝土板厚度(mm)：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.80；

立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；

立杆步距h(m)：1.70；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：0.80；

梁支撑架搭设高度H(m)：3.75；梁两侧立杆间距(m)：0.60；

承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；

梁底增加承重立杆根数：0；

采用的钢管类型为Φ48×3；

立杆承重连接方式：单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；

2.荷载参数

新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；

施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：15.6；

振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；

3.材料参数

木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；

木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；

木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；

面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00；

面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；

4.梁底模板参数

梁底方木截面宽度b(mm)：45.0；梁底方木截面高度h(mm)：90.0；

梁底纵向支撑根数：2；

5.梁侧模板参数

主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；

主楞竖向支撑点数量：3；

固定支撑水平间距(mm)：500；

竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm；

主楞材料：木方；

宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；

主楞合并根数：2；

次楞材料：木方；

宽度(mm)：45.00；高度(mm)：90.00；

二、梁侧模板荷载计算

按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:

F=0.22γtβ1β2V1/2

F=γH

其中

γ

混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t

新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；

T

混凝土的入模温度，取15.000℃；

V

混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；

H

混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.650m；

β1--

外加剂影响修正系数，取1.200；

β2--

混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

分别计算得

17.848

kN/m2、15.600

kN/m2，取较小值15.600

kN/m2作为本工程计算荷载。

三、梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

次楞的根数为3根。面板按照均布荷载作用下的两跨连续梁计算。

面板计算简图(单位：mm)

1.强度计算

材料抗弯强度验算公式如下：

σ

＝

M/W

<

[f]

其中，W

面板的净截面抵抗矩，W

=

50×1.8×1.8/6=27cm3；

M

面板的最大弯矩(N·mm)；

σ

面板的弯曲应力计算值(N/mm2)

[f]

面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；

按照均布活荷载最不利布置下的两跨连续梁计算：

M

=

0.125ql2

其中

，q

作用在模板上的侧压力，包括：

新浇混凝土侧压力设计值:

q1=

1.2×0.5×15.6=9.36kN/m；

振捣混凝土荷载设计值:

q2=

1.4×0.5×4=2.8kN/m；

计算跨度:

=

(650-120)/(3-1)=

265mm；

面板的最大弯矩

M=

0.125×(9.36+2.8)×[(650-120)/(3-1)]2

=

1.07×105N·mm；

面板的最大支座反力为:

N=1.25ql=1.25×(9.360+2.800)×[(650-120)/(3-1)]/1000=4.028

kN；

经计算得到，面板的受弯应力计算值:

σ

=

1.07×105

/

2.70×104=4N/mm2；

面板的抗弯强度设计值:

[f]

=

13N/mm2；

面板的受弯应力计算值

σ

=4N/mm2

小于

面板的抗弯强度设计值

[f]=13N/mm2，满足要求！

2.挠度验算

ν

=

0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

q--作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:

q

=

q1=

9.36N/mm；

l--计算跨度:

=

[(650-120)/(3-1)]=265mm；

E--面板材质的弹性模量:

E

=

6000N/mm2；

I--面板的截面惯性矩:

I

=

50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；

面板的最大挠度计算值:

ν=

0.521×9.36×[(650-120)/(3-1)]4/(100×6000×2.43×105)

=

0.165

mm；

面板的最大容许挠度值:[ν]

=

l/250

=[(650-120)/(3-1)]/250

=

1.06mm；

面板的最大挠度计算值

ν=0.165mm

小于

面板的最大容许挠度值

[ν]=1.06mm，满足要求！

四、梁侧模板支撑的计算

1.次楞计算

次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：

q

=

4.028/0.500=

8.056kN/m

本工程中，次楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W

=

1×4.5×9×9/6

=

60.75cm3；

I

=

1×4.5×9×9×9/12

=

273.38cm4；

E

=

9000.00

N/mm2；

计算简图

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩

M

=

0.201

kN·m，最大支座反力

R=

4.431

kN，最大变形

ν=

0.141

mm

(1)次楞强度验算

强度验算计算公式如下:

σ

=

M/W<[f]

经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值

σ

=

2.01×105/6.08×104

=

3.3

N/mm2；

次楞的抗弯强度设计值:

[f]

=

17N/mm2；

次楞最大受弯应力计算值

σ

=

3.3

N/mm2

小于

次楞的抗弯强度设计值

[f]=17N/mm2，满足要求！

(2)次楞的挠度验算

次楞的最大容许挠度值:

[ν]

=

500/400=1.25mm；

次楞的最大挠度计算值

ν=0.141mm

小于

次楞的最大容许挠度值

[ν]=1.25mm，满足要求！

2.主楞计算

主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.431kN,按照集中荷载作用下的两跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用木方，宽度45mm，高度90mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:

W

=

2×4.5×9×9/6

=

121.5cm3；

I

=

2×4.5×9×9×9/12

=

546.75cm4；

E

=

9000.00

N/mm2；

主楞计算简图

主楞弯矩图(kN·m)

主楞变形图(mm)

经过计算得到最大弯矩

M=

0.332

kN·m，最大支座反力

R=

5.964

kN，最大变形

ν=

0.084

mm

(1)主楞抗弯强度验算

σ

=

M/W<[f]

经计算得到，主楞的受弯应力计算值:

σ

=

3.32×105/1.22×105

=

2.7

N/mm2；主楞的抗弯强度设计值:

[f]

=

17N/mm2；

主楞的受弯应力计算值

σ

=2.7N/mm2

小于

主楞的抗弯强度设计值

[f]=17N/mm2，满足要求！

(2)主楞的挠度验算

根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为

0.084

mm

主楞的最大容许挠度值:

[ν]

=

150/400=0.375mm；

主楞的最大挠度计算值

ν=0.084mm

小于

主楞的最大容许挠度值

[ν]=0.375mm，满足要求！

五、梁底模板计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。

强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W

=

800×18×18/6

=

4.32×104mm3；

I

=

800×18×18×18/12

=

3.89×105mm4；

1.抗弯强度验算

按以下公式进行面板抗弯强度验算：

σ

=

M/W<[f]

钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：

q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.65+0.30]×0.80=16.200kN/

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篇2：厂区高支模施工方案

　　工程概况

　　本工程为******技有限公司厂区工程，地处****，兴 建单位是*****，设计单位施是****，建筑物为混凝土框架结构，其中厂房及宿舍一层层高超过5米，该砼楼面需要搭设钢管顶架作模板支撑。

　　一、编写依据

　　本方案主要依据国家行业标准<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>( JGJ130-20**)，以及有关主管部门的要求编写。参考书籍有<<建筑施工手册>>、<<建筑施工脚手架实用手册>>等

　　三、施工部署

　　为了使工程自始至终保持安全、文明施工、提高生产效率，保证质量，保证施工安全，建筑物混凝土框架梁板要求钢管顶架作模板支撑。1.架搭设高度约为4.2米至4.4米，顶架纵向间距为0.95，横向间距约为1米，水平杆的部距为1.6米。

　　2.顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其两端与中间从顶层开始向下每隔2步(约4.8米)设置一道水平剪刀撑。

　　3.顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。

　　4.在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。

　　材料要求

　　1、立杆、横杆、(水平杆)、剪刀撑等均用φ48*3.0㎜的焊接管。

　　2、回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。

　　3、扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。

　　4、所有构件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。

　　5、钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。

　　五、砼楼面顶架的搭设要求

　　(1)、搭设要求：

　　1、高支模的组成部分有：力杆、横杆、斜撑等组成。

　　2、搭设顺序:：放置纵向扫地杆----主柱----第一步纵向水平杆----横向扫地杆----第一步横向水平杆----第二步纵向水平杆----。

　　3、立竿、在搭设时纵向的距离要均匀。立杆柱脚均应加设垫板。

　　4、支架立杆应竖直设置，每2米高度的垂直允许偏差为15毫米，如此类推。

　　5、立杆、水平杆应要采用对接，对接扣件应交错布置，要求同外脚手架。

　　6、每水平杆交汇处必须用直角扣件扣紧。

　　7、斜杆和水平剪刀撑可详施工布置的2、3条要求。

　　(2)、拆除要求：

　　1、拆除前应做好安全技术措施，逐级进行技术交底，全面检查脚手架的安全性能，消除脚手架上杂物及地面上的障碍物。

　　2、划出拆除区域，做好宣传工作，专人看守场地。

　　3、拆下来的钢管不得高处掷下，以防钢管损坏或发生砸伤事故。

　　4、拆下来的扣件要集中放在工具箱内，不得从上面抛掷下来。

　　(3)、验算顶架的稳定性：

　　A/单梁顶架的验算：

　　该建筑物单梁搭设钢管顶架作模板支撑，在搭设过程中采用ф48*3.0㎜钢管搭设。计算时取最不利情况作为验算对象，现验算该部分安全稳定性。

　　支撑体系的安全性验算

　　a、立杆的稳定性计算

　　(a)、计算时对模板支撑体系的整体稳定性验算简化为脚手架局部稳定稳定性验算。

　　(b)、忽略立柱竖向荷载偏心影响，忽略风荷载。

　　(c)、钢管采用A3号钢，抗压强度fc=0.205KN/m㎡,A=424.11 m㎡,回转半径I=15.95mm.

篇3：住宅楼高支模施工技术方案

　　住宅楼高支模施工技术方案

　　一、高支模情况

　　1、楼面梁板高支模情况如下表：

　　部 位 名 称高度（m）板厚

　　（mm）最大主梁截面

　　（b×h）（mm）跨度（m）

　　首层楼面4.50180600×20008.800

　　2层楼面6.20****200×20008.175

　　2、支撑搭设高度超过3.6m的模板支撑系统需做高支撑计算复核。

　　以上楼层模板为超高支撑构件，在进行主体工程的模板施工时，楼板及大梁的支撑系统是施工重点，直接关系到施工安全及砼构件的成型，因此必须进行支撑系统的设计计算，支撑系统的设计及验算。

　　二、支承及模板系统的选择

　　1、模板：采用1220×2440×18mm胶合板。

　　2、木枋：采用80×80mm木枋。

　　3、支撑系统：MF1219、MF1217、MF1205门式脚手架及配件、对拉螺杆等。

　　三、梁高支模设计及验算

　　根据工程设计图纸，取梁模板支撑最薄弱处（最大截面梁、梁跨度及最厚板）进行验算即2层楼面梁板进行计算。

　　已知：钢筋混凝土梁截面尺寸为1200×2000mm，跨度为8.175m，次梁为800×1900mm，跨度为8.90m，板厚为200mm。主梁底支模高度4.20m，次梁底支模高度为4.30m。模板采用18mm夹板。门式架型号为MF1217、MF1219，钢材采用Q235，门架宽度为1.22m，高为1.70、1.93m，步距1.95m，排距0.4m，门架两侧每一步设水平加固横杆一道，规格为ф48×3.5mm。现对主梁模板支撑的稳定性进行验算。

　　构件的有关数据如下：

　　序号名称规格或单位自重

　　1门 式 架1榀，MF12170.200KN

　　2门 式 架1榀，MF12190.224KN

　　3剪 力 撑1副0.040KN

　　4连 接 销1个0.006KN

　　5加固横杆ф48×3.5mm0.038KN/m

　　6扣件1个0.0145KN

　　7小楞木、梁卡具

　　托梁或桁架等1KN/m2

　　8木板、木枋木板20mm、木枋80×80 mm26KN/m3

　　9夹板18mm0.099KN/m2

　　10松板25mm0.15KN/m2

　　11混 凝 土25KN/m3

　　12钢 筋1.5KN/m3

　　13施工荷载2.5KN/m2

　　（1） 主梁模板支撑的稳定性验算

　　A. 每架距(0.4m)内每米高度模板支撑自重产生的轴心力设计标准值ＮGK1，每步架高度的构配件自重：

　　门式架2榀2×0.200=0.400KN

　　门式架1榀1×0.224=0.224KN

　　剪力撑6副6×0.040=0.160KN

　　连接销4个4×0.006=0.012KN

　　─────────────────────

　　合计0.796KN

　　∴每米高度模板支撑自重设计标准值：

　　ＮGK1＝0.796/（2×1.9）＝0.209KN/m

　　B. 每架距内每米高度附件产生的轴心力标准值ＮGK2

　　水平加固杆12根12×0.9×0.038＝0.410KN

　　扣件12个12×0.0145＝0.174KN

　　─────────────────────

　　合计0.594KN

　　∴ 每米高度内附件产生的轴心力标准值：

　　ＮGK2＝0.584/（2×1.9）＝0.154KN/m

　　C. 模板和结构荷载作用于一榀门架的的轴心力标准值总和∑ＮGIK 按GB50204－92，施工荷载(恒荷载)包括：

　　I. 在每架距内（0.4m长）模板自重ＮG1K

　　梁底模板1.20×0.40×0.15＝0.072KN

　　梁侧模板0.4×2×1.8×0.099＝0.143KN

　　小楞、托梁、卡具等1.22×0.4×1＝0.488KN

　　────────────────────────────

　　合计0.703KN

　　II. 混凝土自重ＮG2K

　　ＮG2K=（0.4×1.2×1.8+0.4×1.8×0.20）×25.0＝25.20KN

　　III. 钢筋自重ＮQ3K

　　ＮG3K =0.40×1.2×1.8×1.5+0.4×1.80×0.20×1.1＝1.45KN

　　∴∑ＮGIK=0.703+25.20+1.45=27.36KN

　　D. 施工荷载作用于一榀门架的的轴心力标准值总和∑ＮQIK 按GB50204－92，施工活荷载(可变荷载)包括：

　　I. 施工人员及设备自重ＮQ1K

　　ＮQ1K=0.4×1.8×1＝0.72KN

　　II. 振动混凝土产生对于水平面模板荷载ＮQ2K

　　ＮQ2K =1.8×0.4×2＝1.44KN

　　∴∑ＮQiK＝0.72+1.44＝2.16KN

　　1.2.作用于一榀门架轴心力设计值Ｎ

　　Ｎ＝n×1.2(ＮGK1+ＮGK2)h+1.2×∑ＮG1K+1.4×∑ＮQIK

　　＝2×1.2×(0.209+0.154)×4.2+1.2×27.36+1.4×2.16

　　＝39.52KN

　　1.3. 一榀门架稳定承载力设计值Ｎd(调整系数k＝0.80)：

　　按规范JGJ128-2000第5.2.1条规定，Ｎd按式（5.2.1-5）计算：

>　　Ｎd＝φo A o f

　　根据所给门架型号条件，查规范JGJ128-2000附表B.0.4可知，门架立杆钢管ф42×2.5mm时，A1=310mm2，h0=1930mm，I0=6.08×104mm4；门架加强杆钢管ф26.8×2.5mm时，h1=1536mm，I1=1.42×104mm4，代入规范公式（5.2.1-7）得门架立杆换算截面惯性距：

　　I=I0+I1h1/h0=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104 mm4

　　门架立杆换算截面回转半径由规范公式（5.2.1-6）计算：

　　i=√I/A1=√7.21×104/310=15.25mm

　　门架立杆长细比：调整系数k，根据H=5.30m查规范表5.2.1得k=0.8，

　　λ=kh0/i=1.13×1930/15.25=143

　　查规范JGJ128-2000表B.0.6得立杆稳定系数φ=0.386

　　根据门架用钢材为Q235，由规范第5.2.1条可知钢材强度设计值f=205N/mm2，所以一榀门架稳定承载力设计值为：

　　Ｎd＝φo A o f＝0.386×2×310×205×10-3

　　＝49.061KN > Ｎ＝39.52KN

　　即满足规范式（5.2.1-1）N<Nd，故采用间距为400门式架作为梁模板支撑满足强度要求。

　　四、高支模安装方法及技术措施

　　1、施工流程

　　定出轴线及梁位置线，定好水平控制标高

　　↓

　　梁板门式脚手架安装

　　↓

　　架设梁底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上

　　↓

　　梁底模板及侧模板的安装

　　↓

　　架设板底木枋龙骨于门式脚手架顶托板上

　　↓

　　楼面模板安装

　　↓

　　梁板钢筋绑扎

　　↓

　　梁板混凝土浇筑

　　↓

　　混凝土养护，达到设计强度的100%

　　↓

　　拆下门式脚手架可调顶托

　　↓

　　拆除梁、板模板，清理模板

　　↓

　　拆除水平拉杆，剪刀撑及门式脚手架

　　2、支撑系统安装

　　2.1.梁模板支撑的门架采用垂直于梁轴线的布置方式，板模板支撑时采用平行于板短轴方向布置，并根据梁底及板底的高度组合拼装。

　　2.2.支顶安装前，应放出轴线、梁位置线以及楼面的水平标高控制线。安装第一层门式脚手架后，要调节可调底座来进行调平校直，然后安装上层门式脚手架，但可调底座调节螺杆伸出长度不宜超过200mm。当安装高度不足一牝门架高度时，可采用上架和可调托座进行调节。在每往上安装一榀门架时，门架两侧要安装剪刀撑，并用连接销和锁臂锁紧立杆接头。

　　2.3.门式脚手架安装应垂直，上下层门式脚手架应在同一垂直中心线上。门式脚手架安装宜排列整齐，并在相互垂直的两个方向有保证其稳定的支撑体系。除门式脚手架剪刀撑（采用ф48×3.5mm焊接钢管）必须连接顶外，还必须在门式脚手架层间连接部位以及最上层门式脚手架顶托下端纵横设ф48×3.5mm水平钢拉杆一度，在底部门架下端内外两侧设置通长ф48×3.5mm扫地杆。水平加固杆应采用扣件与门架立杆扣牢，门架必须牢固地固定支承在钢筋混凝土地面或垫层上，并在立杆底座下设置木板垫块。

　　2.4.支撑安装完成后，应认真检查支架是否牢固，发现问题，应立即整改。

　　3、梁、板模板的安装

　　3.1.梁模板的安装

　　先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托的托板上安装80×80mm木枋。固定木枋后，在其上安装梁底龙骨，龙骨采用80×80mm木枋，间距为300mm。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并拉线找平。当梁跨度大于或大于4m时，梁底模板应按要求起拱，起拱高度为全跨长度的1‰~3‰。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模板安装后，在安装侧模板、压脚板及斜撑等。

　　楼面梁板安装时，对于梁高大于800mm的梁，应配Ф14对拉螺栓，水平间距为400，竖向间距为500。由于梁高度最大的有2.4米，在安装钢筋的时候考虑先进行钢筋的绑扎，完成后封梁侧板，两侧沿高度方向加设ф48＠500钢管后穿对拉螺栓。

　　3.2.楼面模板的安装

　　通线调整门式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设80×80mm木枋（大龙骨），大龙骨固定后建设小龙骨（80×80mm木枋），小龙骨的间距为400mm，然后在小龙骨上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口；若为压旁时，角位模板应通线钉牢。

　　五、高支模安装质量要求及验收

　　1、门式脚手架搭设前，应按《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）、（J43-2000）和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做技术和安全交底。

　　2、对门架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的门架及配件。

　　3、搭设在混凝土地坪上的脚手架立杆底座下应铺设垫块或垫板。

　　4、不配套的门架与配件不得混合使用于同一脚手架中。

　　5、门架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步骤架设，并逐层改变架设方向，不得相对进行，以免结合处错位，难于连接。

　　6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与门架的搭设同步进行。

　　7、水平加固杆应设于门架立杆内侧，剪刀撑应设于门架立杆外侧并连接牢固。

　　8、可调底座、顶托处应采取措施，防止被砂浆、水泥等污物填塞螺纹。

　　9、模板支撑和门架搭设完毕后应进行检查验收，验收合格后方准使用。

　　10、泵送混凝土时，应随浇随捣，随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口位置。

　　11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生的偏心、振动和冲击。

　　12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆除，因施工需要临时局部拆除时，施工完毕后应立即恢复。

　　13、门架经工程负责人、质安员等检查验证并确认不再需要使用时，方可拆除。

　　14、拆除时应采用先搭后拆，后搭先拆的施工顺序。

　　15、拆除模板支撑及满堂红脚手架时用采用可靠的安全措施，严禁高空抛物。

　　六、高支板拆除

　　拆除模板和支顶时，先将门式脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木枋，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及门式脚手架。模板拆除后，要清理干净模板面，涂刷脱模剂。

　　七、高支模施工安全保证措施

　　1、成立以项目经理领导班组，对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用满堂红门式脚手架方式建立高支模系统。

　　2、由质安员为高支模施工现场安全责任人，负责施工全工程的安全工作，用在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。

　　3、支模完毕，经施工主管组织有关人员验收合格后，方能进行钢筋绑扎。

　　4、高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬下， 应从外排栅进入工作面。

　　5、支模搭设、拆除和砼浇筑期间，无关人员不得进入支撑底下，并由安全员在现场监护。

　　6、混凝土浇筑时，安全员专职观察模板及支撑系统的变化情况，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，待排除险情并经施工现场负责人检查同意后方可复工。

　　八、高支模搭设示意图

篇4：高支模混凝土浇筑方案

　　高支模混凝土浇筑方案

　　1、砼浇筑采用管道泵，浇筑过程以尽量降低冲击荷载和逐步均衡增载为原则，故管道泵在楼面上用轮胎等柔性材料支垫于梁上减震。

　　2、框架柱先浇筑，再绑扎梁板钢筋，后浇筑梁、板砼，以便整体支撑架与柱连接在一起以提高整体稳定性。

　　3、梁板砼浇筑由两端向中间对称浇筑。避免荷载不对称造成支撑架体倾斜或失稳。浇筑过程中须及时移动管道泵，砼虚铺厚度控制在设计标高＋15cm以内，并须随浇筑随振捣摊开，避免局部堆载过高，造成局部荷载过大。

　　4、浇筑砼过程中，派专人负责注意观察模板、支撑有无走动情况，当发现变形位移时，立即停止浇筑，并在已浇筑的砼凝结之前修整完好，才继续浇筑。

　　5、通讯：泵站与浇筑现场之间的通讯采用两种方式：指示灯和对讲机，以保证砼浇筑工作顺利进行。

　　6、现场施工管理人员、操作人员计划及安排

　　负责姓名负责姓名

　　总指挥长z后勤负责人z

　　现场总协调z材料负责人z

　　砼负责人2人振捣每班4人

　　模板负责人1人下料每班6人

　　钢筋负责人1人模板值班2人

　　质量监督员z机修1人

　　安全监督员z

　　7、支架监视：在确保安全的前提下，在浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动、变形或异常响声情况时，及时做出处理后才允许继续施工。

　　8、按照施工规范要求留置于标养、同条件及拆模试块。

篇5：联合工房建筑高支模支撑方案

　　联合工房建筑高支模支撑方案

　　1、支撑系统基础地质情况

　　本工程结构型式为框架结构,跨度最大的钢骨梁为18米，网架结构部位采用独立排架形式，高支模钢管支撑系统基础为设计图纸的基础。如图：

　　支撑基础图

　　2、模板及支撑架的材料选择

　　支顶系统主要材料如下：

　　（1）模板均采用900mm×1800mm×18mm（厚）胶合板；

　　（2）木枋：统一采用50×100mm和100*100木枋；

　　（3）支撑系统：梁板支撑体系均采用钢管构件脚手架支撑系统；

　　（4）纵横水平拉杆、纵横向剪刀撑：选用Φ48×3.5mm钢管及其配件；

　　（5）垫板：采用脚手架配套底托，垫板为50×100木枋平铺。

　　3、模板及支撑系统的设计

　　主梁断面宽度550mm，高度1300mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50×100mm木方，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。

　　模板支架搭设高度为4.5m、9.0M,16.5M(局部20.5m)，立杆的纵距b=1.00m，立杆的横距l=1.00m，立杆的步距h=1.50~1.80m,主梁底立杆间距为600*1000。面板厚度18mm，。木方50×100mm，间距300mm，梁采用双钢管48×3.5mm。剪刀撑的布置按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.8.2条规定：

　　⑴满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。

　　⑵高于4米的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。

　　按如下图示意：（见下页）

　　网架结构独立排架平面布置详附图；竖向剪刀撑按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第6.8.2条规定执行，排架搭设与地梁、已浇筑的柱子梁进行有效的连接加固，施工部位满铺脚手板。

　　附图：

　　构造和安装尚应符合以下规定：

　　1、钢管规格、间距、扣件应符合设计要求。每根立柱底部应设置底座及垫板，垫板厚度不得小于50mm。

　　2、在夹层上，立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处外延长不少于2跨，高低差不得大于1m。立柱距边坡上方边缘不得小于0.5m。

　　3、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接街头沿竖向错开的距离不宜小于500mm，各街头中心距主节点不宜大于步距的1/3

　　4、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。

　　5、本工程中，在外侧周圈和中间跨应设有下至上的竖向连续式剪刀撑和剪刀撑；剪刀撑格构柱应布置在受力最大位置，而本工程中柱间间距横向为9m，纵向为18米，剪刀撑格构柱布置在梁中，在纵横向每隔6~7.5m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4.5m,剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45~60度；并在格构柱的顶部、底部和中间设置水平剪刀撑。此外，还应在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间加之字斜撑；而在卸料平台位置，之字斜撑要变为连续式剪刀撑。

　　6、应在立柱周圈外侧和中间有结构柱的部位，按柱间间距、竖向2~3m与建筑结构设置一个固定点。

　　7、水平加固杆布置

　　1)木立柱底部应设垫木，顶部应设支撑头。钢管立柱底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm。螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。

　　2)钢管支撑架水平加固杆步距为1.8m，纵横设置,在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。为增强梁底支架稳定性，梁下400mm范围内加设一道水平拉杆，梁底扫地杆与顶部水平拉杆之间，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆,步距为1.5m。在最顶两步距水平拉杆中间应加设一道水平拉杆。

　　3)纵横水平拉杆要与已浇筑的钢筋混凝土柱有效顶紧或抱箍扣紧，要有一道与夹层边梁及圈梁有效顶紧。

　　8、水平安全网设置

　　为保证施工安全，每个施工区域配一个流水段的兜底网，在5到6米处满铺毛竹，间距150mm（放置在水平拉杆上），形成水平防跌层。周转使用