脚手架施工方案(十二)

　　脚手架施工方案（十二）

　　1材料准备

　　本工程所需材料除安全网、竹串脚手板自行采外，其余材料均由租赁单位提供，材料随工程进度分阶段组织进场。

　　2技术准备

　　施工前应按要求向架子工作好技术交底，人员变动后必须重新交底。

　　3.脚手架的构造要求

　　a总的设计要求

　　立杆纵距1.5米（局部有调整，但均不大于1.5米），横距0.9米，内排架步1.8米，外排架步距0.9米，每层脚手架限高22米。

　　b大横杆

　　大横杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。接长宜使用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜在同步或同跨内，不同步或不同跨设，两个相邻接头在水平方向错开不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，本工程使用竹串脚手板，大横杆作为横向水平杆的支座用直角扣件固定在立杆上。

　　c小横杆

　　作业层上非主节点的小横杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不宜大于纵距的1/2。

　　小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。小横杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求，靠墙一端装饰面距离不大于100mm（符合现行规范的要求）。

　　d脚手板

　　作业层的脚手板应铺满铺稳，离开外墙装饰面150mm。

　　脚手板应设置在三根水平杆上，脚手板的铺设采用搭接铺设，搭接时接头必须支在小横杆上。作业层端部脚手板接头长度为150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。

　　e立杆

　　内立杆距外墙边400mm。每根立杆底部应设置木垫板，木垫板宽200mm，厚50mm。

　　相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，下端第一根立杆用６米杆和3米杆相互错开。

　　f连墙件

　　为了便于施工，本工程采用刚性连接件，连接件水平方向沿每5米设置一道，高度方向为每层设置。

　　g门洞

　　脚手架应在安全通道出入口处设置门洞，门洞处挑空一根立杆，门洞处的空间桁架除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜脚杆，斜脚杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端上，旋转中心至主节点的距离不宜大于150mm.。

　　安全通道处门洞两侧立杆应为双管立杆。通道、卸料平台不能与脚手架杆件相连。

　　h剪刀撑

　　剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45o控制，每道剪刀撑的宽度不小于4跨；剪刀撑的斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应等面距设置3个旋转扣件固定。

　　i扣件

　　螺栓拧紧力矩不应小于45N·M，且不应大于65N·M。

　　端点处固定小横杆、大横杆，剪刀撑用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件的盖板边沿的长度应大于100mm。

　　j基础

　　基础必须密实、可靠。

　　k上人斜道

　　当室内楼梯受施工影响不能正常使用时，可在架体内搭设临时的简易上人斜道，斜道的坡度为1:3，沿内侧设栏杆，扶手栏杆高度为1.2米。

　　4脚手架的搭设、拆除施工工艺

　　a落地脚手架搭设施工工艺

　　落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实→前后设置通长立杆挡板→一排为纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣紧→安装横向扫地杆→安装大横杆→安装小横杆→安装剪刀撑→安装连墙件→扎安全网→作业层铺脚手板和挡脚板。

　　b脚手板拆除施工工艺

　　拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆

　　不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到拆一步一清，一杆一清。整个拆除高差不应大于2步。

　　当脚手架拆至下部最后一根至钢管高度（约6米）时应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆连墙件。

　　5目标和验收标准

　　《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)表3.0.4—1总分为16分，要求全部符合要求，达到10分。

　　检查和验收应符合《建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范》(GJ130—20**)8.1、8.2要求。

　　6安全文明施工保证措施

　　a材质

　　钢管：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑均采用外径Φ48MM，壁厚3.5MM的高频焊接钢管，其材质要符合《普通碳素结构钢技术条件》GBT00-97中的A3钢的技术条件，钢管必须有出厂合格证，不得有斜口现象，有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均应剔除。

　　扣件：扣件要有出厂合格证，钢管脚手架所用的扣件，要符合《钢管脚手架扣件》的规定.

　　安全网：要有出厂合格证及安检部门认可的。

　　拉索：选用Φ16的钢丝绳。

　　脚手板：采用竹跳板及自行配选红白相间的15cm高踢脚板。

　　花蓝螺栓：花蓝螺丝选用M16，允许荷载≥8KN。

　　b使用的安全技术措施

　　扣件的紧固程度不应小于40N·M，且不应大于65N·M，对接扣件的承载力为3KN，扣件上的螺栓应保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水；直角扣件安装时开口不能向下，以保证安全。

　　各杆件端头伸出扣件高度边缘的长度不应小于100mm，钢管有严重锈蚀、压扁和裂纹不能使用，禁止使用有暴裂变形、滑丝等现象的扣件。

　　外脚手架严禁使用外径48mm与51mm钢管混用。

　　c搭设时的安全技术措施

　　脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载立要求，做到不积水、不沉降。

　　搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下使用，需解开与另一人有关的扣件时，必须先通知对方，并退到立杆，以防坠落伤人。

　　开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一排抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况搭设。

　　脚手架及时与结构拉结式采用安全支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每天收工前一定准确以防架子稳定。

　　脚手架必须配合施工进度搭设，搭设高度必须在相临连墙件的上面两步。

　　在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收，每两步验收一次。

　　d脚手架上施工作业的安全措施

　　结合安全施工的方法，在脚手架每支一层架后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得随意拆除脚手架部件。

　　严格控制施工荷载，脚手架上不准集中堆料，施工荷载不得大于2KN/㎡，确保较大的安全装备。

　　施工时不允许同时作业，同时作业层数不得超过一层，当作业层高出二层以下、连墙件3.6米以上，且在上面无连墙件时，应加强适当的整改措施。

　　定期检查脚手架，发现问题有隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

　　e脚手架拆除时的安全技术措施

　　拆架前，架子上有杂物应清理干净，全面检查保持脚手架干净，根据检查结果，拟定作业计划、报告、批准、进行技术交底后才准工作。

　　架子未拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架地面设施等障碍物、地铺、缆风绳、连墙杆及支杆架或各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。

　　拆架时应划分作业区，周围的绳绑围栏或竖立警戒标志地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

　　拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。

　　在拆架时不能中途换人，必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

　　每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

　　拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防触电。

　　所有杆件和扣件拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

　　所有脚手架应相对，自外向里竖立搬运，以防脚手板和堆放物从高处坠落伤人。

　　拆下的零扣件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管需要绑扎牢固，，双点起吊，严禁从高空抛掷，拆下来的材料要分类摆放整齐，不准随意乱放。

　　f文明施工要求

　　进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟.

　　进入施工现场的人员需爱护场内的各种绿化设施和标志牌,不得践踏草坪,损坏花草树木,随意拆除和移动标志牌,严禁酗酒人员上架作业,施工时,禁止开玩笑和打闹.

　　脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体验合格者方可发上岗证,凡患有高血压、贫血病、心脏病的其它不适于高空作业者，一律不准上架作业。

　　上架子作业人员上下班应走人行楼梯道，不准攀爬架子、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，应由架子工完成，任何人不得随意拆动。局部脚手架验收合格后任何人不准擅自拆改，如需局部拆改，须经主管工程师同意后由架子工操作。

　　不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

　　不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆输送泵管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

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篇2：钢管落地脚手架计算书(施工方案)

　　钢管落地脚手架计算书（施工方案）

　　扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-20**)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20**)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20**)等编制。

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立管；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；

　　内排架距离墙长度为0.35米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

　　采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

　　连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件；

　　2.活荷载参数

　　施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处安徽省淮南市，基本风压为0.35 kN/m2；

　　风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；

　　脚手架计算中考虑风荷载作用

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

　　5.地基参数

　　地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

　　立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

　　活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；

　　静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；

　　活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.192 kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为 M2ma*= -0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；

　　活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.379 mm；

　　大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；

　　集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；

　　小横杆计算简图

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma* = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma* = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；

　　最大弯矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.356 kN.m；

　　最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；

　　小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqma*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；

　　大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma* = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105

　　×107800) = 0.794 mm；

　　最大挠度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.008+0.794 = 0.802 mm；

　　小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

　　小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；

　　脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

　　活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；

　　荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；

　　R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2= 0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178 kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo = 0.35 kN/m2；

　　Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz= 1 ；

　　Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.178+ 1.4×2.4= 8.374 kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.178+ 0.85×1.4×2.4= 7.87 kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

　　Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10= 0.091 kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.374 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比 Lo/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 8374/(0.188×424)=105.055 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 105.055 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.870 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比: L0/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 7870.17/(0.188×424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 119.087 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　七、最大搭设高度的计算:

　　按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204

　　+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=77.033 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 77.033 /(1+0.001×77.033)=71.523 m；

　　[H]= 71.523 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；

　　Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204+0.85×1.4×(2.4+0.188×4.24×100×0.077/4.49)))/(1.2×0.125)=69.564 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 69.564 /(1+0.001×69.564)=65.04 m；

　　[H]= 65.04 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　八、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl = Nlw + N0

　　风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；

　　连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf = φ·A·[f]

　　其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；

　　Nl = 8.584 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

　　连墙件扣件连接示意图

　　九、立杆的地基承载力计算:

　　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

　　p ≤ fg

　　地基承载力设计值:

　　fg = fgk×kc = 160 kpa；

　　其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

　　脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

　　立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.481 kpa ；

　　其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.87 kN；

　　基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

　　p=31.481 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！

篇3：普通型钢悬挑脚手架计算书(施工方案)

　　普通型钢悬挑脚手架计算书（施工方案）

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8米；

　　内排架距离墙长度为0.30米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

　　脚手架沿墙纵向长度为150米；

　　采用的钢管类型为Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

　　连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件连接；

　　2.活荷载参数

　　施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处江西省九江市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

　　计算中考虑风荷载作用；

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　5.水平悬挑支撑梁

　　悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.8米。

　　与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

　　楼板混凝土标号:C25；

　　6.拉绳与支杆参数

　　支撑数量为:1；

　　钢丝绳安全系数为:8.000；

　　钢丝绳与墙距离为(m):1.10；

　　悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.1m。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

　　静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；

　　活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为M2ma*=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为σ=50.557N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；

　　活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；

　　大横杆的最大挠度1.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

　　集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma*=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma*=1.324×0.8/3=0.353kN.m；

　　最大弯矩M=Mqma*+Mpma*=0.356kN.m；

　　最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；

　　小横杆的最大弯曲应力σ=79.342N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqm

a*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；

　　大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma*=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105

　　×107800)=0.794mm；

　　最大挠度和V=Vqma*+Vpma*=0.008+0.794=0.802mm；

　　小横杆的最大挠度为0.802mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R≤Rc

　　其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

　　小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

　　脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

　　荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；

　　R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载的计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2=0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2=0.742kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo=0.35kN/m2；

　　Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz=1；

　　Us--风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk=0.7×0.35×1×0.645=0.158kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.938+0.85×1.4×2.4=7.582kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

　　Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10=0.091kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值：N=8.086kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

　　长细比Lo/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=8086/(0.188×424)=101.441N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=101.441N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值：N=7.582kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

　　长细比:L0/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=7582.08/(0.1

88×424)+91392.178/4490=115.473N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=115.473N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　七、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl=Nlw+N0

　　风荷载标准值Wk=0.158kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw=1.4×Wk×Aw=3.584kN；

　　连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.584kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf=φ·A·[f]

　　其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

　　Nl=8.584<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到Nl=8.584小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

　　八、悬挑梁的受力计算:

　　悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

　　悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

　　本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，

　　水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

　　受脚手架集中荷载N=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R[1]=9.858kN；

　　R[2]=7.193kN；

　　R[3]=-0.142kN。

　　最大弯矩Mma*=1.318kN.m；

　　最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.318×106/(1.05×141000)+

　　0×103/2610=8.903N/mm2；

　　水平支撑梁的最大应力计算值8.903N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

　　九、悬挑梁的整体稳定性计算:

　　水平钢梁采用16~20号槽钢,计算公式如下

　　其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82

　　由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附表B，得到φb值为0.97。

　　经过计算得到最大应力σ=1.318×106/(0.97×141000)=9.636N/mm2；

　　水平钢梁的稳定性计算σ=9.636小于[f]=215N/mm2,满足要求!

　　十、拉绳的受力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

　　RU1=10.5kN；

　　十一、拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

　　RU=10.5kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

　　K--钢丝绳使用安全系数。

　　计算中[Fg]取10.5kN，α=0.82，K=8，得到：

　　经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

　　N=RU=10.5kN

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

　　其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

　　所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1049.972×4/3.142×125)1/2=11mm；

　　十二、锚固段与楼板连接的计算:

　　1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

　　水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.142kN；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

　　其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

　　所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[141.844×4/(3.142×50×2)]1/2=1.344mm；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

　　2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

　　锚固深度计算公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.1

42kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

　　[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

　　h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

　　141.844/(3.142×16×1.57)=1.797mm。

　　螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN

　　螺栓的轴向拉力N=0.142kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

　　3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

　　混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.193kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；

　　fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

　　经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力N=7.19kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

篇4：落地式外脚手架安全施工方案(5)

　　脚手架的搭设

　　脚手架搭设必须牢固、可靠、外脚手架四周按照安全规定设置安全网封闭。

　　主体工程、外装修工程施工时搭设落地双排钢管脚手架，内装修用工具式马凳架。

　　落地式外脚手架安全施工方案

　　1.架子搭设:

　　(1) 搭设脚手架前，应清除搭设范围的障碍物，平整场地，夯实基土，作好现场排水工作。

　　(2) 立杆基底要坚实，应在立杆底座上加垫木，垫木宽不小于200mm，厚不小于60mm，同时在纵、横向均设扫地杆。

　　(3) 外架搭设杆应纵成线、横成方、垂直度偏差不小于架高1／200，立杆间距不大于2m，砌筑为1.2m，装饰为1.8m，小横杆间距不大于1.5m，大横杆间距不小于1.2m，小横杆应设有大横杆与立杆的交点处，且相邻的杆接头不得在同一步架内。

　　(4) 架子两端转角处，每一组从上到下要连续设置剪刀撑，剪刀撑钢管接点用旋转扣件搭接，接头长度不小于500m，剪刀撑斜杆与地面成45? ～60? 角。剪刀撑第节斜撑应用旋转扣与立杆和小横杆扣牢，斜杆中部也至少两点扣牢。

　　(5) 施工层1.2m 高处设防护栏杆和档脚板（高18cm）脚手架板应敷设严密，不得有空隙和空头板，脚手架外侧用密目式安全网严密围护，施工层以下用平网封闭，施工层脚手架内立杆与建筑之间敷设架板全封闭。

　　(6) 脚手架在搭设前必须进行技术交底，搭设完毕办理验收手续。

　　2.架子拆除

　　(1) 工程施工完毕经全面检查，确认不再需要脚手架时，由工程负责人签证方可进行拆除。

　　(2) 拆除脚手架时，周围应设围拦或警戒标志，并设专人看管，禁止入内。

　　(3) 拆除脚手架前，把脚手架上的材料等物清理干净。

　　(4) 拆除顺序应自上而下，按后装构件先拆，先装后拆，一步一清的原则，依次进行，不准上下同时作业。

　　(5) 拆除脚手架纵横杆、剪刀撑应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作的人员往下顺杆子。

　　(6) 拆下的脚手架、钢管、扣件、竹架板、安全网等物应竖直运输或向下传递、绳吊运送到地面，严禁从高处向下抛掷，运到地面的杆件、应及时按规格、品种堆放整齐，妥善保管。

篇5：二十七层商住楼外脚手架施工方案

　　二十七层商住楼外脚手架施工方案

　　一、工程概况：

　　本工程为高层商住楼，由主楼及裙楼组成，其中主楼地下三层（已完成）地上（待建）二十七层，总高度为88米，外脚手架采用钢管悬挑架分段搭设，从二层板面开始搭设钢管悬挑架。一段搭设五层，共八步架。

　　悬挑脚手架简介：扣件式钢管脚手架是为适应高层建筑的需要做到简单轻便、装拆容易、多次周转、节约材料、方便操作、牢固稳定，在设计荷载下使用不变形、不倾晃，满足正常施工操作、人员行走、材料堆放的要求。该项技术已在许多地区高层建筑施工中普遍使用，为达到安全使用等目的，特编制本施工方案。

　　二、材料质量要求：

　　⑴钢管采用φ48×3.5焊接钢管，质量必须满足现行钢管技术规定标注[GB-700-SS，3#镇静钢]，不得使用锈蚀严重（斑点、剥皮）、弯曲、开裂的钢管。扣件采用可锻铸铁制造的标准机件：其机械性能符合（GB-978-67）规定KT33-S技术标准。扣件的附件（T形螺栓、螺母、垫圈）采用材料符合《碳素结构钢》（GB700-79）中A3规定：

　　扣件不能有裂纹、气孔、疏松、砂眼、夹灰等铸造缺陷，钢管和扣件均必须有出厂合格证及检验单，扣件与钢管的吻合面要接触良好，螺栓不得滑丝，夹紧钢管时，开口处最大距离小于6mm，必要时进行抗滑移试验。

　　⑵脚手板选用竹笆板，规格为1200mm×1000 mm，不得使用腐烂、散边或破损严重的竹笆。

　　⑶安全网：栏杆围网选用合格的聚氯乙烯编织的1.8×6m的密目式安全立网，安全网应为不小于2000目/100cm2的密目式绿色围护立网。

　　三、扣件式钢管悬挑脚手架搭设：

　　⑴杆件搭设顺序：按平面布置预留→设置挑杆→纵向水平大横杆→设立斜支撑→布置立杆→扶手水平杆→……

　　⑵脚手架搭设在建筑物的第二层，将外架横档（即小横杆）伸入楼层内，再设置挑杆与上一层水平拉杆连接上，并在架底往上设置拉杆，共同承受此一挑架体的重量。

　　⑶扣件螺栓抗扭力矩40N.m以上，但不大于65N.m，扣件抗滑荷载7KN。

　　⑷拉杆不设接头，与楼层预埋件必须有交叉点。

　　⑸立杆纵向间距1.5m，横向间距1.0m，步距1.8m。连墙杆横向每隔三跨，竖向每隔两步布置一根。

　　⑹要注意架体悬挑部分的水平及垂直度，防止架体变形扭转及架体中部下垂和外倾。

　　⑺纵向水平杆设置于小横杆之上，在立杆的内侧，并采用十字扣件与立杆相扣。

　　⑻纵向水平杆采用对接扣件，接头不能在同跨内，相邻接头应错开500mm以上。如采用旋转扣件时，应使用3个扣件对接。纵向水平杆步高1.8m，设4道纵向水平杆。架子的外侧应设1.2m高的防护栏杆，操作层设置18cm高挡脚板。

　　⑼每一主节点处必须设一根横向水平杆，并采用十字扣件扣在立柱上；每一个小横杆处的纵向杆必须使用十字扣件。

　　（10）本方案所采用的主笆脚手板一般铺设两层，上层为防护层，铺设好后四角应用14#的铁丝扎牢。

　　（11）脚手架在两端头或直线距离不大于15m处设置剪刀撑，每道剪刀撑跨立杆3～5根。斜角与地面成45°～60°的夹角。所有扣件一律采用旋转扣件，并扣在立柱上。

　　（12）脚手架内立杆与建筑物的间距为300mm，故此处应用木板封闭。立面围护采用密目安全网，并用网绳与大横杆绑扎牢固。

　　（13）脚手架在搭设时，应高出施工层1.2m～1.8m。

　　（14）应在脚手架作业层下部设一道水平网防护层，防止作业层有人或物坠落。

　　四、脚手架的验收：

　　⑴架子搭设完毕，在投入使用前，应逐层由工程负责人（项目经理），架子班组和专职安检人员以及有关专业人员一起组织验收时，验收时，必须有主管审批架子施工方案一级的技术和安全部门参加，并填写验收单。

　　⑵验收时，要检查架子所使用的材料、配件、工具是否符合现行国家和部颁标准。

　　A、 架子的布置，立杆和大、小横杆间距。

　　B、架子的搭设。

　　C、连墙点是否安全可靠；剪刀撑、斜撑是否符合要求。

　　D、架子的安全防护必须有效；绑扎紧程度应符合要求。

　　E、脚手板铺设应符合要求。

　　五、脚手架的拆除：

　　⑴架子拆除时应划分作业区，周围设围栏或竖立警戒标志地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。

　　⑵拆除的高空作业人员，必须戴安全帽、系安全带、穿软底鞋。

　　⑶拆除顺序遵循由上而下、先搭后拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则进行，严禁上下同时进行拆除作业。

　　⑷拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆，斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。

　　⑸连墙点应随拆除进度逐层拆除。

　　⑹拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一个人有关的结扣时，应先通知另一方，以防坠落。

　　⑺拆除时不应碰坏门窗、玻璃、落水管、房檐瓦片、地下明沟等物。

　　⑻拆下的材料应堆放成堆，并应按指定的地点，随拆随运，用塔吊吊运，严禁抛掷。运至地分类堆放，当天拆当天清。

　　⑼在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

　　六、脚手架安全管理：

　　⑴脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规定》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才发上岗证。

　　⑵搭设脚手架的人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

　　⑶由项目技术负责人组织架子工长、安全员对使用架子的有关工种、班组长、工人骨干进行使用标准安全防护、日常检查维护的技术交底，让人人都知道，时刻注意遵守。

　　⑷架子上的施工人数，堆放材料要按设计要求控制，不得将结构施工荷载传递到架子上，不得将短小模板、钢筋、扣件放在架上，更不能将室内建筑垃圾倒到架上，不准在架上另设悬挂物体，严禁向架上或架外抛掷物品。

　　⑸架子在主体施工时可铺设三层脚手板，装饰时各层满铺，上下同时作业不得多于两步，安全网、脚手板要扎牢，不准随意拆动，如须拆动必须经技术负责人批准，由架子工负责处理。

　　⑹架工及架上操作人员，每天上下班前要检查架子的支撑锚固点是否牢固，发现问题立即处理或报技术负责人解决。架上施工荷载要均匀布置，不得集中一边，单向偏一受力，并不得超过设计荷载。特别防止外墙、梁拆模时模板突然下落的冲击力，如须落在架上，必须采取缓冲措施。

　　⑺架上所用的扣件必须定期保养巡查，如有毛病应立即更换。架子的附墙支撑要绑扣在结构物可靠处，不得绑扣在模板支撑上或其他不牢固的位置上。

　　⑻六级及以上大风或雷雨天气不准搭设或拆除外架，也不准在架上作业，其他按高层脚手架的操作规程执行。

　　脚手架的计算：

　　脚手架一次搭设五层，共计八步架。架体内排立杆离结构边距离为300mm，挑架立杆纵距L=1.5m，横向间距B=1.0m，步高h=1.8m。已知厦门地区基本风压为0.75KN/m2。脚手板（竹笆脚手板）沿每步满铺。

　　1、脚手架外立杆荷载

　　⑴施工荷载（按q1=300kg/m2两层同时作业计算）

　　G1=（B/2）×L×q1×2=0.5×1.5×3000×2=4500N

　　⑵基本构架杆配件自重（钢管理论重力为38.4N/m，扣件重力按10N/个计）

　　G2=（1.8+1.5×4+0.5）×8×38.4+2×8×10=2709.76N

　　⑶剪刀撑配件自重

　　G3=（1.52+1.82）1/2×8×38.4+4×10=759.79N

　　⑷脚手板自重

　　G4=1.5×0.5×250×8=1500N

　　⑸安全网自重

　　G5=1.5×1.8×2×8=43.2N

　　⑹施工层踢脚板自重（二个施工层）

　　G6=1.5×0.18×2×350=189N

　　由以上得脚手架外立杆荷载为：

　　G外=1.2（G2+G3+G4+G5+G6）+1.4G1

　　=1.2（2709.76+759.79+1500+43.2+189）+1.4×4500=12542.1N

　　2、脚手架内立杆荷载

　　⑴基本构架杆配件自重

　　g1=(1.8+1.5×2+0.5) ×8×38.4+3×8×10=1868.16N

　　⑵脚手板自重（沿每步满铺）

　　g2=1.5×0.5×250×8+1.5×0.3×250

×8=2400N

　　⑶施工荷载（两层同时作业）

　　g3=1.5×0.5×3000×2=4500N

　　由以上得脚手架内立杆荷载为：

　　g内=1.2（g1+g2）+1.4g3=11421.79N

　　3、连墙点的计算

　　厦门地面粗糙程度为A类

　　风荷载计算式：Wk=0.7μsμzW0

　　式中W0=0.75，风压高度变化系数按建筑高度90m取值，查表μz=2.34

　　脚手架的风载体型系数按μs=1.3φ

　　φ=挡风面积/迎风面积=（1.5×3+1.8）×0.05/（1.5×1.8）=0.117

　　则 μs=1.3×0.117=0.152 故 Wk=0.7×0.152×2.34×0.75=0.187

　　连墙杆长度按600mm选取， λ=L/i=600/15.78=38查表得φ=0.906

　　扣件抗滑荷载取8.5KN ， 由上

　　NI=Nw+NSNw=1.4SwφWK其中NS取值不小于3KN

　　所以：NI-3=1.4SwφWK

　　则 Sw= （NI-3）/（1.4φWK）=（8.5-3）/1.4×0.906×0.187=23.2m2

　　连墙点布置为：竖向间距H1=2h=3.6m，水平间距L1=3L=4.5m（即2步3跨）

　　4、脚手架整体稳定性计算

　　按式 N/ΦA+MW/W<kf验算

　　取N=12542.1N因λ=l0/i=μh/ i=1.5×1800/15.8=171

　　查表得Φ=0.243

　　MW=1.4qwkh2/10=0.14 WkLah2=0.14×0.187×1.5×1.82=0.127KN.m

　　W=5080mm3取k=0.755f=215N/mm2

　　代入上式，有

　　12542.1/0.243×489+127000/5080=130.6N/mm2

　　<kf=0.755×215=162.3 N/mm2满足要求

　　5、挑架各杆件验算，由图示几何尺寸得：

　　θ1=80.54°，θ2=63.43°C D B

　　对B节点，解得 NAB=14.02KN

　　对D节点，解得 NAD=11.58KN

　　对AB杆：λ=LAB/i=30002+15002 15.8=212

　　查表得φ=0.161则φAf=0.161×489×215=16927N

　　=16.93KN>NAB

　　对AD杆：λ=LAD/i=30002+500215.8=192A

　　查表得φ=0.195则φAf=0.195×489×215=20501N

　　=20.5KN>NAD

　　满足要求，为安全起见，在AB，AD杆中间增加一道拉杆，减小其长细比，增强其稳定性。