设备安装中高精度测量放线工法探讨

　　设备安装中高精度测量放线工法探讨

　　前言

　　随着科学技术的发展，工业设备安装工程中设备安装精度要求越来越高，尤其是大跨度、长距离、高速运转的自动化生产线的设备安装，如造纸生产线设备的安装，其水平度及垂直度的允许偏差均为0.3mm。

　　设备安装的精度取决于地脚螺栓的预埋精度，而在较大范围内的地脚螺栓预埋精度则由测量放线的精确度所决定。因此掌握整套的高精度测量放线技术是保证设备安装精度的基础。

　　苏州公司在几个类似工程实践的基础上，由马锦红同志总结编制了这套高度测量放线施工工法。该施工方法已在多项工程施工中，得到外方专家的认可和好评。

　　1、主要技术特点

　　1.1使用本工法，建立基准线网络，各基准线之间的平等度、垂直度均能达到很高的精度要求。

　　1.2 网格基准线贯穿于整个厂房，无论是整条生产线，还是单体设备均能借助该基准线，利用精密仪器保证其安装精度。

　　1.3 利用网格基线来控制设备地脚螺栓的预埋偏差，减少误差传播量，从而保证设备安装精度。

　　1.4 利用网格基准线上基准点（线）的永久保存性，更方便于将来生产运行过程中的设备维修。

　　2、适用范围

　　本工法适用于安装精度要求较高、大跨度、长距离、高速度运转的自动生产线设备安装。例如造纸机生产线安装，厂区钢结构管架安装等。

　　3、施工准备

　　利用厂房原始的纵、横向的控制点，借助精密测量仪器（如T2经纬仪、GTS-311全站仪等）测设出厂房内设备的成条中心线，以及平等和垂直此中心线的纵、横辅助中心线，并在其纵向辅助中心线上设立各控制点，从而建立一基准线网格。

　　4、工艺流程及操作特点

　　4.1工艺流程

　　制作控制点基准标板→确定底层纵、横中心线→确定底层纵向辅助中心线→确定底层纵向辅助中心线上各距离控制点的起点→确定底层纵向辅助中心线上各距离控制点→其他层基准线网格投测（方法与底层测设方法相同）。

　　4.2 操作要点：

　　4.2.1 控制点基准标板的制作、预埋

　　为使控制点可长期保存，我们可用δ=10mm的不锈钢板制作100*100mm见方的基准标板，下部焊铆筋，上部加盖板，并用螺栓将盖板与标板相连接，以加强对基准点保护（参见图1）。标板亦可采用Ф=25mm,L=150mm的铜棒制作，顶部车成凹槽形并攻丝，下部加工成工字形，上部加盖板（带螺纹），参见图2 所示。

　　基准标板制作好后，在底层地坪及各楼层浇注时，将各标板精确定位并预埋（见附图3）。养护期间应定期逐个进行检查、复测，确保基准标板的牢固、稳定。

　　4.2.2 底层纵、横中心线的投测

　　在本工法的实施过程中，两点间距离、垂直度、直线性等精度要求均为小于0.5mm。

　　（1）复检土建施工轴线

　　底层纵、横中心线是以土建施工轴线为基准进行投测的。纵、横中心线是其余各基准线的投测起点，因此，保证该两线的垂直度至关重要。在纵向中心线投测之前，我们利用T2经纬仪架设于*2、Y2点，测出土建纵、横轴线的交点O，并用冲头在基准标板上标出该点。然后，架设T2经纬仪于O 点，利用正倒镜现两侧回法，校核土建纵、横轴线的垂直度，并对其方向控制点进行调整，使土建两轴线的垂直度满足其精度要求。

　　（2）底层纵向中心线投测

　　底层纵向中心线是其余各基准线的投测起点，保证该线的投测精度至并重要。分别架设T2经纬仪于*1、*2点，采用正倒镜两侧回法，用划针在基准标板Os、Oe上划出垂直于土建纵向中心线的垂直线，然后根据土建纵向中心线与底层纵向中心线的相对距离a，将GTS311全站仪架于*1、*2点，分别测出距离*10s*2Oe 等于距离a。并用钢盘尺和弹簧秤复检此距离，然后用冲头标出该两点，通过此两点的直线OsOe即为纵向中心线，如图3所示。

　　（3）底层横向中心线的确定

　　按照底层纵向中心线的投测方法，采用T2经纬仪，借助于划针在基准标板T10，D10上划出垂直于土建横向中心线的垂直线，再根据土建横向中心线与底层横向中心线的相对距离b，利用GTS300全站仪测出距离 Y1T10 、 Y2D10 为b，并用钢盘尺和弹簧秤复检此距离。用冲头在标板上标出T10、D10点，通过T10、D10点的直线即为底层横向中心线。

　　在底层纵、横中心线投测之后，我们应利用T2经纬仪或GTS311全站仪按照复检土建施工轴线的方法，定出其纵、横中心线的交点Oo，将GTS311全站仪或T2经纬仪架设于Oo点，对纵、横向中心线的垂直度进行检验，并进行调整，直至其垂直度满足精度要求。

　　在标定O点及Oo点时，我们采用正倒镜两侧回取中法，以消除仪器本身角度偏差而造成的偏差，确保O 点及Oo点精确度，采用该方法即考虑人工做点误差亦可满足其相对于纵、横中心线的直线性误差（小于0.5mm）

　　4.2.3 底层纵向辅助线的确度

　　在测定底层纵向辅助线时，我们分以下两步骤进行，以保证其与纵向中心线的平行性。

　　（1）纵向中心线的垂直线DsTs,DeTe线的确定

　　影响DsTs,DeTe线相对于纵向中心线垂直度误差的因素有两项，以Ds为例分析如下：

　　（1.1）仪器角度偏差导致的误差△d

　　我们使用的T2经纬仪或GTS311全站可使角度偏差小于5〃，本工法中， │OsDs│ 为8m，则有：

　　△d=(5〃/206265)*8000mm=0.19mm

　　（206265为角度弧度换算常数）（1.2）仪器偏差导致的误差△d’

　　（1.2）仪器偏差导致的误差△d’

　　在施工中利用仪器对点时，其两点间的距离一般都大于50m，人工做点误差能保证在0.5mm以内，则有：

　　△d=（8000*50000）*△dma*=(8000/50000)*0.5mm=0.08mm。

　　根据误差传播定律，以上两项对Ds的影响为0.2mm，满足0.5mm精度要求。

　　（2）纵向辅助方向点的确定

　　在测定纵向辅助的方向点时，我们采取测小角的方法间接测定，这种方法的应用，可使距离误差小于0.5mm。以Ds点为例分析如下：

　　在距离OsDs线约5d （本工法中取d=8m）处设一测站，利用GTS-311全站仪测距离d1、d2，用T2经纬仪测定α角，通过余弦定理d2=d12+d22-2d1d2cosα可计算出d值，经过多次测定，对Ds点进行逐步修正，使Dsos=8m，从而定位Ds点。利用同样方法即可定们De、Te、Ts三控制点。以满足纵向辅助线（DsDe、TsTe）与纵向中心线OsOe的平行性要求。误差分析：

　　根据下图所示，我们假设d1=d2=b，则有：

　　sinα=2sinα/2cosα/2=2*4*40/1616=0.198

　　cosα=1-2sin2α/2=1-2*16/1616=0.980

　　由余弦定理：d2 =d12+d22-2d1d2cosα，积分得：

　　2d△d=2 d1△d1+ 2d2△d2-2d1△d1 cosα+2d1d2sinα(△αρ)设

　　△d=m，化简得：

　　m=（d1 - d2 cosα）△d1/d+（d1d2sinα（△α/dρ）上式中：

　　m——距离d的误差，△d1 距离d1 误差（取1mm）

　　△d2 ——距离d2 的误差（取1mm），

　　d——测定距离（取8m）

　　ρ——角度弧度换算常数（取206265）

　　d1——如上图所示（取40.2m）d2 ——如上图所示（取40.2m）

　　△α——仪器角度偏差（取2）

　　则上式可化简为：

　　m=2b(1-cosα)/d+2bsinα/dρ

　　=2-40.2*0.02/8+2*1616*0.198/8*206265=0.2mm，满足0.5mm的精度要求。

　　如须使用方便，还可以根据m的计算式，设d的值，b的值的若干变量，编制的简单的计算程序，进行电算，可从结果根据d 值筛选出，m趋向于很小b的最佳值，附程序。

　　10LETB=1

　　20LETA=1

　　30LETM=0.04b/d+0.396b2/206265d

　　40PRINT “b=” ; B

　　50 PRINT “α”；A

　　60PRINT “m=” M

　　70LETA=A+1

　　80-IFA<101THEN 30

　　90LETD=D+1

　　100 IFD<21THEN20

　　110 END

　　4.2.4 底层纵向辅助线上各距离控制点的测定

　　在4.2.2中，我们已确定了横向中心线上定出Do、To点，此两点即为纵向辅助线上各距离控制点的起点，其与纵向中心线距离的偏差根据4.2.3中的发析可知，满足0.5mm的精度要求。

　　4.2.5 底层纵向辅助线上各距离控制点的测定

　　确定了纵向辅助线上各距离控制点的起点后，我们采用距离差取平均测距法可测出各距离控制点，在此方法运用中，对其误差影响较大的有以下两项。

　　（1）加权常数误差的影响

　　加权常数误差是指仪器中心、反光棱镜等效反射面、待测距离标志中心不一致所造成的误差，其特点是随测设距离的改变，该误差的对所测距离的影响在一定时间内大小不变、符合相同。因此在此工法应用中，可不考虑该误差对距离的影响。

　　（2）周期误差的影响

　　由于仪器内部电路的影响，而造成的测设结果随距离长短而做周期性的变化。该变化范围即为周期误差，计算公式如下：

　　ε=Acos[2πD/(λ/2)+ψo]

　　上式中：A—周期误差的振幅D——距离

　　λ—测距光波长ψ——初相位

　　为消除此项影响，我们采用距离差取平均测距法，即可消除上述两项误差的影响，以D1为例：

　　利用GTS311全站仪，测距离Y1Do、Y1D1

　　则Y1D1 +Y1Y2 =DoD1+｜Y1Do，即有ε｜Y1D1｜=

　　ε|DoD1|+ε|Y1Do |

　　则εDoD1=εY1D1 –ε Y1Do=Acos[2π* Y1D1 /（λ/2）+ψ0]-Acos[2απ* Y1D1 /（λ/2）+ψ0]

　　利用GTS311全站仪，测出距离Y2Do、 Y2D1

　　则Y1D1+ Y1Y2 = DoD1 +( Y1Do + Y1Y2 )，即有：

　　ε（ Y1D1 + Y1Y2）=ε’ DoD1 +ε(Y1Do +Y1Y2 )，则

　　ε’ DoD1=ε（ Y1D1+ Y1Y2 ）-ε（Y1Do + Y1Y2 ）

　　=Acos[2π*( Y1Do +Y1Y2)/( λ/2）+ψ0]

　　比较（1），（2）两式，要取两次结果的平均值，则应使

　　ε DoD1 +ε’ DoD1 =0

　　即：Acos[2π* Y1D1/( λ/2）+ψ0]- Acos[2π*Y1Do( λ/2）+ψ0] = Acos[2π*( Y1Do +Y1Y2)/( λ/2）+ψ0]- Acos[2π* ( Y1D1 +Y1Y2)/( λ/2）+ψ0]

　　2π Y1D1/( λ/2）= Acos[2π*( Y1D1 +Y1Y2&

nbsp; )/( λ/2）-π

　　2π Y1Do/( λ/2）=2π(Y1Do+Y1Y2)/( λ/2）-π

　　解之得：Y1Y2=λ/4

　　因此，只须在测定时取定 Y1Y2 为测距波长的1/4，即可消除周期误差及加权常数误差的影响，提高测距精度，光波长度可根据使用仪器的不同查阅相关的使用说明书而得。本工法中GTS311全站仪的测距光波长度为20米。

　　4.3 测设过程中其他注意事项

　　前面所述的测设方法仅在理论上对误差加以控制，在实际操作中，我们还对其它一些会对控制点测量精度造成一定影响的方面加以注意，如光学对点器的对中误差，气象因素等，还应在划线和做点的过程中特别小心，最好使划线的线条宽度不超过0.2mm，点的直径小于0.5mm，以缩小人为因素造成的误差。

　　4.4 其它因素网格基准线的测定

　　在某些工程中，因设备及厂房的要求，须在其它层测设同样的基准线网格。在此测设过程中，测设方法及步骤与4.2中所述方法及步骤基本相同。其误差主要是由于仪器本身的纵轴与横轴垂直度偏差引起的，我们采用正倒镜两测回取中的方法即可消除些误差，确保精度要求。

　　经过以上步骤，我们已在厂房各层测设了一完整的基准网格线，利用此基准线，在后期的地脚螺栓预埋；基础板的划线、钻孔、攻丝；设备的水平度、垂直订等测量中，我们可利用T2经纬仪及GTS311全站仪，借助于一些辅助工具（如磁力表座、标尺等），便可进行各项测量，并确保精度。

　　5、主要使用材料

　　5.1 δ=10mm d*1=100*100mm的不锈钢板，或者d=25mm、l=150mm的铜棒。

　　5.2 氧气、乙炔

　　5.3 d*1/50*50mm的角钢

　　5.4 I14工字钢、[10槽钢

　　6、机具设备

　　（见表一）

　　主要施工机具设备一览表

　　8、质量要求

　　本工法在编制及实施过程中，遵照了《工程测量规范》（50026-3）中相关的规定，参考了GTS311全站仪、T2经纬仪、NA2水准仪说明书中的相关说明。同时，在本工法中建立的网格基准线精度要求很高，故在每次施工前，应先熟悉施工现场，确定一总体的施工方案，在控制过程中，测量工程师要提高警惕，严格、谨慎地投测好每一控制点，并按照要求进行复测。同时做好施工记录，亲自监督辅助工预埋好每一块控制标板，人工地点要特别小心，减小人为误差，以满足精度要求。

　　9、效益分析

　　9.1社会效益

　　9.1.1 基准线网格测设技术的使用与探索，保证了基准线的精确度，确保了设备的安装精度与安装质量，为公司在社会上赢得了较高的信誉。

　　9.1.2 高精度基准线网格测设技术的使用，解决了由于仪器本身精度的不足，而无法设置高精度基准线的现状，同时还获得了建设单位及国外安装专家的赞同与认可。

　　9.2 经济效益

　　采用高精度测量放线技术，自行建立基准网格，与委托测设相比，其经济效益见表三。

　　经济效益见分析表：

　　在工程中，仅此工法的采用，即使考虑仪器购置费用，也可节约费用100000元。故经济效益比较可观。

　　10、工程实例

　　本工法于一九九五年首先应用于紫兴纸业有限公司的安装工程，其后，还应用于多个工程，详见工程实例一览表（表四）。

　　工程实例一览表

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篇2：测量放线安全操作规程

　　测量放线安全操作规程

　　1．测量人员进入现场必须戴好安全帽，禁止跑跳，要注意来往车辆，要注意脚下是否有障碍物，以保证安全，吊装区内作业时应设监护人员，严禁吊物下作业。

　　2.进入工地必须戴安全帽，在脚手架上作业时，要时刻注意探头板及拌脚物。

　　3.在公路和交通繁华的道路上作业时，必须尽可能缩短作业和仪器在通路停车部位上停留时间，在通车部位上作业时，须指派专人担任探望疏通工作并在作业点前后设明显警示标志。

　　4.在生产车间及施工现场测量时，必须注意周围的吊车及机械电气设备，防止发生事故，必要时必须停电，吊车停止运做后再作业。

　　5.雨后不久，在地下部位测量时，必须先检查基坑是否有倒塌危险。

　　6.在高处作业时，仪器必须安放在牢固的建筑或构筑物上，仪器周围的孔洞事先要盖好。不稳固的地方，禁止放仪器，安放仪器的上下方不得有人工作，设有专人警戒。

　　7.在高处临边作业时，必须系好安全带，戴好安全帽。

　　8.在高空用线锤吊线时，线锤必须栓牢，下面不得有人，防止坠下砸伤人。

　　9.在高空、地面立标尺花杆及用钢尺丈量尺寸时，必须注意上下左右的电线，防止伤人。

　　10.高处作业时，必须将衣袖扎紧，穿防滑鞋。

　　11.凡患有高血压、心脏病、癫痫病、精神衰弱、视力不佳、饮酒、睡眠不足者，禁止参加高空作业。

　　12.冬季施工进入电气加热区域时，防止钢尺触电事故，禁止在带电加热的地方作业或行走，必要时必须停电后作业。

篇3：爬模架安全防护施工工法

　　爬模架安全防护的施工工法

　　江苏银行总部大厦工程地上36层，核心筒工程结构类型为钢框架混凝土结构的超高层结构体系，核心筒独立施工，因此决定采用全钢大模板配合液压爬模架施工工艺。

　　该工程外墙液压爬模架架体共有7层操作平台，上两层为绑筋操作平台，可借助此两层平台绑扎钢筋，中间两层为支模操作平台，可在此平台上完成合模、拆模、清理模板等工作，下层为爬升操作架，最底两层为拆卸清理维护平台，见图1。

　　根据工程特点，本工程外墙爬模架体共设有27个机位，7组各自独立的爬模架，见图2。爬架爬升时分两次爬升，也就是北面和西面3组整体爬升，东面和南面4组整体爬升。

　　在目前的超高层施工中，越来愈多的采用了液压爬模体系以提高施工进度，该体系具有操作简单、安全可靠等特点。但是从安全角度来讲，还是存在较大风险，一旦发生安全事故后果严重，对存在的安全隐患如果不采取措施及时排除，后果可怕，因此被列为项目重大危险源。其中高处坠落就是其中之一，如材料坠落，人员坠落等等，因此，爬模架体安全防护特别重要，主要是洞口，临边防护。因此，根据爬模架体特点，本爬模架的洞口、临边防护采取了以下几种方式：

　　一、竖向防护

　　1、阻燃型安全网和钢板网片组合。本爬架整体采用阻燃型安全网进行垂直防护。整个架体七层外侧均采用阻燃型安全网进行防护，用铁丝与钢管防护栏杆绑扎，在每层底部用挡脚板予以围护封闭。对于爬模架上部两层，由于是绑扎钢筋的作业层，必须设置钢板网片维护（端口毛边要处理好，否则容易刺伤人），防止钢筋坠落伤人，见图3。阻燃型安全网时间长了，容易被材料或人为破坏，产生许多洞口，处理的方法除了更换新的以外，还可以采用铅丝予以缝补，以延长使用寿命。

　　2、大眼白网的使用。在爬模架体组与组之间交界处外侧，特别是整体爬升的两个大组之间，阻燃型安全网必须可断开设置，便于爬升时不产生阻挠，而且考虑到混凝土浇筑完毕后退模的需要，上部四层架体之间安全网也要采用可断开设置，但是必须在外侧加设安全大眼白网，使组之间不产生坠落的空间。

　　3、钢管防护。在爬模架体组与组之间交界处外侧除用安全白网、绿网防护外，还必须用钢管进行防护（有的采用焊接钢板网片门作防护），钢管采用“犬牙”交错设置，合模时咬合在一起，退模时不至于产生大的空洞。在组与组内侧用铁链条进行两道“柔性”防护，合模时处于松弛状态，退模时处于绷紧状态，作为扶手，见图4。

　　二、水平防护

　　4、钢平台。由于大多数爬模作业场所在爬升操作架这一层，且材料也堆积在这一层，所以这层平台必须铺设花纹钢板，俗称钢平台，见图五，其余各层可以铺设模板。

　　5、洞口防护。对于洞口，一是要求上下相邻层洞口不得设置在同一位置，必须交错设置，对于钢平台，必须设置钢翻板，翻板把手采用活动设置以免绊倒人员，其余洞口可以敞开设置，但是必须在洞口边缘刷红白漆予以警示，同时悬挂警示标识，见图三。

　　6、翻板和安全水平兜网。对于与墙交接处的防护，大多数在钢平台层和挂架层采用翻盖板处理，钢平台采用钢翻板，挂架层采用木翻板，木翻板采用铰链或者废旧抽水带与平板进行连接。在上部四层四个转角处我们制作了0.6米宽1.5米长的跳板，灵活布置，退模的时候放置在洞口上，合模的时候放置在一边。

　　此外，为了防止材料坠落，我们在挂架层翻板上部架体与墙体交界处四周采用水平兜网作水平围护。平时要安排工人及时清理所产生的坠落材料。水平兜网一边固定绑扎在挂架钢管上，一边用焊条折弯插入预留的螺杆孔中。同时，在门洞处还可以加挂大眼白网加强水平防护，以防材料坠落。

　　当然，爬模架的安全防护还有其他形式，但是不管哪种方式，只要防护到位，易操作适用即可。此外，爬模架对其他安全措施要求也极高，如消防，防坠防倾等，对堆积的荷载要求不得集中堆放并不得超载，等等。做好这些安全措施，可大大降低爬模架适用过程中的安全风险，为施工生产服务。

篇4：地下室墙板干燥收缩裂缝控制施工工法

一、前言

随着城市建筑的不断扩张和发展,相配套的人防地下设施也进一步完善,大型的人防设施也列入了建筑规划的行列。随着建设项目的不断展开,地下室墙板的施工质量通病时有发生,地下室墙板干燥收缩裂缝通病逐渐成施工单位迫切需要解决的重要问题。多年以来,施工中通过改良砼配合比、级配、外加剂的良好应用,人防地下室砼墙板干缩裂缝虽有所改善,但仍不能最终解决问题的出现;我公司对近几个大型项目上进行了试点,如:椿桂坊公寓、南大街商业步行街、常州市中心公园B楼、商业银行接建工程等试验,总结出只要加强砼的早期养护,砼干燥收缩裂缝能得到有效解决,这样既减少了施工成本,又保证了工程质量。

二、砼墙板干燥收缩裂缝特点及产生原因

地下室墙板的收缩裂缝特点是在砼凝固过程中,产生干缩和凝缩,其中以干缩为主,多发生在砼面层上,裂缝浅而细,形式多为不规则,一般早期出现。

施工中在采用了良好的砼配合比、级配和符合施工规范操作的前提下,总结出地下室砼墙板的收缩裂缝产生原因:1、砼局部或小部分暴露在空气中得不到充分的养护。2、根据泵送混凝土对模板侧压力大的特点,对模板没采取加固措施。3、模板拆模时间掌握不恰当,不及时。

三、适用范围

本施工工法适用于地下室墙板的施工

四、施工要点及优点

在浇筑地下室砼外墙时,加强工地管理人员的质量意识,做好模板工、涂刷工的交底,严格控制进场砼的质量,按规范规定对墙板钢筋进行充分的保护;而外墙模板采用配以蝶型螺母和M14高强螺栓作对拉螺杆,上下左右间距为45cm,有效控制了墙体的厚度和模板的定位。砼浇筑时其分层浇筑厚度不超过300,使其加快砼热量散发,并使热量分布均匀;砼坍落度控制在14±2 cm内,待砼浇筑完达到拆模强度后,由模板工立即拆除全部模板,并派涂刷工跟随其后涂刷两遍养护液。其优点一是对砼表面形成养护防护膜,可以有效防止砼内的水分过早地挥发散失,使混凝土表面及内部同时得到养护,阻隔了外界气体的侵入,又减少了砼的早期收缩;二是立即拆除全部模板,防止模板与砼之间由于空气流动而出现的干缩;三此方法操作方便,易掌握、施工快捷。

五、质量要求及注意事项

1、砼强度控制:外墙拆模强度须达到1.20mpa时(一般是24小时左右),即可全部拆模,如过晚拆模,则模板拼缝处砼易水分蒸发,并形成风缝,引起冷缝。

2、模板控制:模板之间表面吻合紧密、平整、接缝严密,保证整体模板的强度、刚度和稳定性,不得漏浆。

3、拆模事项:模板工须有熟练操作技术,有连续作业的心理准备,一次拆除全部模板,不得停歇。

4、涂刷养护液:必须随拆随涂,紧跟其后,连续均匀涂刷两遍,并不得漏刷及停歇。

5、成品保护:拆下的模板及时运出,防止碰撞,做好涂刷后的成品保护。

六、劳动力组织

工种人数工作内容

施工负责人 1对施工整个过程进行全面管理
技术负责人 1编制施工方案,对工程所用材料进行规划,进行质量检查,验收工作
质量负责人 1对施工整个过程进行全面质量管理和验收工作
安全负责人 1对施工整个过程进行全面安全管理工作
木工20模板制作、安装、拆除;浇筑砼过程中的监督及防护。
普 工5涂刷养护液,事先要求技术交底

七、安全措施

1、施工人员必须遵守安全生产的有关规定,服从安全员的监督。
2、操作人员必须熟练施工工艺过程,严格按施工工艺进行施工。
3、施工前认真进行交底,使施工一次成型。
4、对整个施工作业面进行全面的安全检查。

八、工程实例

1、常州市中心公园B楼工程人防地下室砼墙板

工程概况:常州市中心公园B楼工程位于新北区广场大道北侧,惠山南路东侧,建筑面积26046.5m2;其地下室4500m2;平面尺寸为:109.3*50.4m,基底标高为:-6.85m;筏基底板厚:50cm;

外墙厚400 mm,并设三道后浇带分Ⅰ区、Ⅱ区、 Ⅲ区,采用泵送砼,砼强度及抗渗等级为C35、S8,混凝土总量达13000m3,本工程自二OO四年六月十五日开工,八月底地下室结束。经实地观察至今地下室砼墙板均无发生微裂缝。

2、南大街商业步行街B地块C2标段:

3、椿桂坊公寓楼:

4、市商业银行接建工程的地下室墙板上应用(04年8月下旬浇筑砼,浇筑24小时后拆除外墙模板,立即挂草袋养护)、在河阳花园地下室外墙应用(04年12月下旬浇筑砼、浇筑24小时后拆除侧模板,挂草袋及纺织袋养护)故采取了以上的施工方法,从而控制和解决了干燥收缩裂缝。说明这种施工方法是可行和有效的。

篇5：深基坑中SMW工法应用

摘要:SMW工法由日本成辛工业株式会社开发成功。SMW工法是利用专门的多轴搅拌机就地钻进切削土体,同时在钻头端部将水泥浆液注入土体,经充分搅拌混合后,再将H型钢或其他型材插入搅拌桩体内,形成地下连续墙体,利用该墙体直接作为挡土和止水结构。其主要特点是构造简单,止水性能好,工期短,造价低,环境污染小,特别适合城市中的深基坑工程。

关键词:SMW工法 基坑围护 施工

一、工程及地质概况

古-1商办楼位于上海天山路、古北路交叉口,为地下3层、地上6层商场。该建筑全长244.2米。本工程场地属长江三角洲入海口东南前缘的滨海平原地貌类型,微地貌上属吴淞江古河道沉积区。场地地形平坦,地面标高一般3.8米,基坑地下水属潜水类型,稳定水位在地表以下0.51.0米。基坑四周无污染源,地下水对砼无腐蚀。

二、基坑围护结构设计

1、围护方案
该基坑围护采用SMW工法,开挖深度为11.5-13.1米,采用进口Φ850三轴劲性水泥土搅拌桩作围护结构,内插H800×300×13×24型钢,水泥掺量不小于20%,水泥搅拌桩搭接200毫米,H型钢间距@1200毫米和700毫米。设3道2H700×300×15×15双拼型钢支撑,转角处采用钢筋砼和H型钢混合支撑,支撑间距一般为4.5米。桩顶用钢筋砼圈梁兼作首道支撑围囹,其余选用2H400×400×13×21双拼作钢围囹。为减少围护桩在基坑开挖时的位移,对钢支撑施加预应力,其值为140吨。根据该工程基坑坑底土层为3层砂质粉土,透水性较强,对坑底采用降水加固方案。为降低造价,SMW桩中插入的H型钢在结构出±0.000后拔除。坑内采用水泥搅拌桩和压密注浆加固。

2、围护结构形式的比较
目前,上海地区深基坑围护墙体采用的结构形式一般都为地下连续墙(单墙或双墙),工程造价均较高,对环境的影响、污染均较大。与之相比较,SMW工法有如下优点:

(1)在现代城市修建的深基坑工程,经常靠近建筑物红线施工,SMW工法在这方面具有相当优势,其中心线离建筑物的墙面80厘米即可施工。
(2)地下连续墙由自身特性决定,施工时形成大量泥浆需外运处理,而SMW工法仅在开槽时有少量土方外运。
(3)SMW工法构造简单,施工速度快,可大幅缩短工期。
(4)SMW工法作围护结构与主体结构分离,主体结构侧墙可以施工外防水,与地下连续墙相比结构整体性和防水性能均较好,可降低后期维护成本。

三、关键技术的处理

H型钢水泥土搅拌桩支护结构的施工关键在于搅拌桩制作,以及H型钢的制作和打拔。

1、搅拌桩制作

与常规搅拌桩比较,要特别注重桩的间距和垂直度。施工垂直度应小于1%,以保证型钢插打起拔顺利,保证墙体的防渗性能。

注浆配比除满足抗渗和强度要求外,尚应满足型钢插入顺利等要求。

2、保证桩体垂直度措施

(1)在铺设道轨枕木处要整平整实,使道轨枕木在同一水平线上;
(2)在开孔之前用水平尺对机械架进行校对,以确保桩体的垂直度达到要求;
(3)用两台经纬仪对搅拌轴纵横向同时校正,确保搅拌轴垂直;
(4)施工过程中随机对机座四周标高进行复测,确保机械处于水平状态施工,同时用经纬仪经常对搅拌轴进行垂直度复测。

3、保证加固体强度均匀措施

(1)压浆阶段时,不允许发生断浆和输浆管道堵塞现象。若发生断桩,则在向下钻进50厘米后再喷浆提升;
(2)采用“二喷二搅”施工工艺,第一次喷浆量控制在60%,第二次喷浆量控制在40%;严禁桩顶漏喷现象发生,确保桩顶水泥土的强度;
(3)搅拌头下沉到设计标高后,开启灰浆泵,将已拌制好的水泥浆压入地基土中,并边喷浆边搅拌约1-2分钟;
(4)控制重复搅拌提升速度在0.8-1.0米/分以内,以保证加固范围内每一深度均得到充分搅拌;
(5)相邻桩的施工间隔时间不能超过24小时,否则喷浆时要适当多喷一些水泥浆,以保证桩间搭接强度;
(6)预搅时,软土应完全搅拌切碎,以利于与水泥浆的均匀搅拌。

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bsp;4、型钢的制作与插入起拔

施工中采用工字钢,对接采用内菱形接桩法。为保证型钢表面平整光滑,其表面平整度控制1‰以内,并应在菱形四角留Φ10小孔。

型钢拔出,减摩剂至关重要。型钢表面应进行除锈,并在干燥条件下涂抹减摩剂,搬运使用应防止碰撞和强力擦挤。且搅拌桩顶制作围檩前,事先用牛皮纸将型钢包裹好进行隔离,以利拔桩。

型钢应在水泥土初凝前插入。插入前应校正位置,设立导向装置,以保证垂直度小于1%,插入过程中,必须吊直型钢,尽量靠自重压沉。若压沉无法到位,再开启振动下沉至标高。

型钢回收。采用2台液压千斤顶组成的起拔器夹持型钢顶升,使其松动,然后采用振动锤,利用振动方式或履带式吊车强力起拔,将H型钢拔出。采用边拔型钢边进行注浆充填空隙的方法进行施工。

四、SMW工法的主要特点

1、施工不扰动邻近土体,不会产生邻近地面下沉、房屋倾斜、道路裂损及地下设施移位等危害。
2、钻杆具有螺旋推进翼相间设置的特点,随着钻掘和搅拌反复进行,可使水泥系强化剂与土得到充分搅拌,而且墙体全长无接缝,它比传统的连续墙具有更可靠的止水性。
3、它可在粘性土、粉土、砂土、砂砾土等土层中应用。
4、可成墙厚度550-1300毫米,常用厚度600毫米;成墙最大深度目前为65米,视地质条件尚可施工至更深。
5、所需工期较其他工法短。在一般地质条件下,为地下连续墙的三分之一。
6、废土外运量远比其他工法少。

实践证明该工程采用SMW工法施工是可行的。由于四周可不作防护,型钢又可回收,造价明显降低,加快了工程进度,取得了良好的经济和社会效益。