脚手架工程施工方案(十四)
脚手架工程的施工方案（十四）
一、脚手架布置原则
本工程地上9层，地下1层，高度约为39m，地下室外墙施工时在外墙外侧搭设落地式双排脚手架，施工至一层顶，在二层平面采用悬挑脚手架到顶，内支撑架选用碗扣式满堂脚手架。
二、地下室双排脚手架施工
（一）搭设顺序
（二）构造要求及搭设方法
1、地基基础
面层做100mm厚C20混凝土，并设排水沟、集水坑，脚手架下部沿纵向设置50×200的通长木板，立杆下采用"长100mm￠51的钢管+100×100×5钢板"套脚。
2、立杆
（1）双排钢管脚手架立杆纵向间距1.5m，横向间距1.2m，内立杆距墙皮距离0.2m，步高1.8m。钢管接长采用对接扣件。
（2）立杆采用6m长钢管搭设，除在顶层可采用搭接外，其余各接头必须采用对接扣件对接，对接、搭设应符合以下要求：
A、对接接头扣件开口方向应向下或向内，以防雨雪进入。
B、立杆及水平杆接头位置错开，搭设过程中用6m和4m的钢管交错搭接，接头位置距最近的横杆（立杆）不超过400㎜。
（3）下部的两根立杆都必须用直角扣件与纵向水平杆扣紧，以保证两根立杆共同工作，单杆和双杆连接采用上部单立杆与下部两根立杆之中的一根对接。
3、纵向水平杆
（1）纵向水平杆设置于立杆的内侧、横向水平杆之下，并采用直角扣件与立杆扣紧。
（2）纵向水平杆一般采用对接扣件连接，至边角处也可采用搭接。对接、搭接应符合以下要求：
A、对接接头应交错布置，不应设在同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm，与相近立杆的距离不大于立杆纵距的1/3，即500mm。
B、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。
（3）纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不大于6m。
4、横向水平杆
（1）每一主节点处必须设置一根横向水平杆，横向水平杆长度1.8～1.9ｍ，采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆的轴线偏离主节点的距离不应大于150mm（对于双立杆，应设置在双立杆之间）。
（2）操作层非主节点处的横向水平杆根据支撑脚手板的需要设置。
（3）横向水平杆伸出大横杆外的长度应控制在150～200mm。
5、剪刀撑
（1）按国家规范及有关规定设置剪刀撑，沿脚手架外侧及全高方向连续设置，剪刀撑与地面成45°角，剪刀撑夹角为90°；剪刀撑主要采用6m长钢管，最下面的斜杆与立杆的连接点离地面不应大于500mm，斜杆接长采用对接扣件，除斜杆两端扣紧外，中应间增加2～4个扣结点。
脚手架立面图
（2）剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接接头。
（3）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。
（4）脚手架非封闭端如转截面处、施工电梯断开处脚手架端头应设置之字形斜撑及连墙件。
6、与结构连接件
为防止外架受水平力产生变形，利用对拉螺栓孔及门窗洞口与结构进行连接。连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端可稍下斜连接，严禁外高内低上斜连接
7、脚手板
（1）脚手板应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，也可采用搭接铺设。
（2）脚手板应铺设严密、牢固、平稳，脚手板两端用10～14#铅丝固定牢靠。
8、扫地杆
脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。其连接方式及接头位置同纵向水平杆。
（三）脚手架的拆除
双排脚手架在地下室混凝土施工完毕后即可拆除。
1、脚手架的拆除作业应按自上而下的顺序逐层拆除，不容许上、下两层同时拆除。
2、拆除前应先将此层外架上的材料、垃圾等物品清除干净，并将封闭外架用的安全网拆除。
3、拆除过程中要先拆小横杆、大横杆，然后拆除立杠及剪刀撑。
4、拆除过程中应将已松开连接的杆配件及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件。
5、在拆除过程中，应作好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性的作业。
6、立杆及横杆各自的连接点必须错开，同一断面的接头数不得超过50%。
7、外架拉结必须牢靠，避免因大风天气造成架体倾斜。
8、外架搭设时安全管理人员必须时刻监督、检查。
三、悬挑式双排脚手架施工
针对本工程的实际情况，由于地下室暂不能回填，从二层平面以上外架计划采用悬挑16号工字钢脚手架，悬挑外架排距1050mm，立杆间距1500mm，横杆间距1800mm。 （采用品茗软件计算）
型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20**)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 16.9 m，立杆采用单立杆；
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30 m；
大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00；
连墙件布置取两步两跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处江苏南通市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128；
计算中考虑风荷载作用；
4.静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；
脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9 层；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.3 m。
与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
楼板混凝土标号:C30；
6.拉绳与支杆参数
钢丝绳安全系数为:6.000；
钢丝绳与墙距离为(m):5.200；
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。
二、大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板的自重标准值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载标准值: Q=3×1.05/(2+1)=1.05 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载的设计值: q2=1.4×1.05=1.47 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.172×1.52+0.10×1.47×1.52 =0.362 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:
支座最大弯距为 M2ma*= -0.10×0.172×1.52-0.117×1.47×1.52 =-0.426 kN.m；
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=Ma*(0.362×106,0.426×106)/5080=83.858 N/mm2；
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 83.858 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。
计算公式如下：
其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载标准值: q2= Q =1.05 kN/m；
最大挠度计算值为：
ν= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.05×15004/(100×2.06×105×121900) = 2.291 mm；
大横杆的最大挠度 2.291 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！
三、小横杆的计算:
根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆的自重标准值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载标准值：Q=3×1.05×1.5/(2+1) =1.575 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.575 = 2.463 kN；
小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqma* = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpma* = 2.463×1.05/3 = 0.862 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.868 kN.m；
最大应力计算值σ= M / W = 0.868×106/5080=170.953 N/mm2 ；
小横杆的最大弯曲应力 σ =170.953 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:
νqma*=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.575 = 1.79 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:
νpma* = 1790.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×121900)= 2.929 mm；
最大挠度和ν =νqma* +νpma* = 0.024+2.929 = 2.953 mm；
小横杆的最大挠度为 2.953 mm 小于 小横杆的最大容许挠
度 1050/150=7与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值: P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；
小横杆的自重标准值: P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 kN；
荷载的设计值: R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×2.362=3.684 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m
NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×16.90 = 2.650kN；
(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2
NG2= 0.3×9×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m
NG3 = 0.15×9×1.5/2 = 1.012 kN；
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005 kN/m2
NG4 = 0.005×1.5×16.9 = 0.127 kN；
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.523 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值
NQ= 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算
其中Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：
Wo = 0.45 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为1.128；
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0.7 ×0.45×1×1.128 = 0.355 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.523+ 1.4×4.725= 14.443 kN；
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.523+ 0.85×1.4×4.725= 13.45 kN；
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.355×1.5×1.82/10 = 0.205 kN.m；
六、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：
立杆的轴向压力设计值 ：N = 14.443 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m；
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 14443/(0.186×489)=158.789 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 158.789 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.450 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比: L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.186
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
σ = 13450.254/(0.186×489)+205495.769/5080 = 188.332 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 188.332 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f]= 205 N/mm2，满足要求！
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0.355 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 10.8 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 5.372 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.372 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又：A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；
Nl = 10.372 < Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 10.372小于双扣件的抗滑力 16 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.523 +1.4×4.725 = 14.443 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×26.1×0.0001×78.5 = 0.246 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 19.487 kN；
R[2] = 10.366 kN；
R[3] = -0.032 kN。
最大弯矩 Mma*= 2.196 kN.m；
最大应力σ =M/1.05W+N/A= 2.196×106 /( 1.05 ×141000 )+
14.443×103 / 2610 = 20.365 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 20.365 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下
其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
φb = 570 ×9.9×88× 235/( 1200×160×235) = 2.59
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附表B，得到 φb值为0.961。
经过计算得到最大应力 σ = 2.196×106 /( 0.961×141000 )= 16.205 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 16.205 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
十、拉绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=19.999 kN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=19.999 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。
其中[Fg]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；
Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝152KN；
α-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8。α＝0.85；
K-- 钢丝绳使用安全系数。K＝6。
得到：[Fg]=21.533KN>Ru＝19.999KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=19.999kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
其中 [f] 为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f] = 50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(19999×4/3.142×50) 1/2 =23mm；
十二、锚固段与楼板连接的计算:
1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.032 kN；
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f] = 50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=[31.748×4/(3.142×50×2)]1/2 =0.636 mm；
水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层
钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：
锚固深度计算公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.032kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
[fb] -- 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2；
[f]-- 钢材强度设计值,取215N/mm2；
h -- 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于
31.748/(3.142×20×1.43)=0.353mm。
螺栓所能承受的最大拉力 F=1/4×3.14×202×215×10-3=67.51kN
螺栓的轴向拉力N=0.032kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！
3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：
混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:
其中 N -- 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 10.366kN；
d -- 楼板螺栓的直径，d = 20mm；
b -- 楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=100mm；
fcc -- 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；
经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=10.37 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!
四、碗扣式内支撑架施工
（一）支撑脚手架的搭设
根据计算结果，画出具体部位的搭设大样图，确保脚手架搭设的安全。在施工过程中严格按照确认后的方案要求进行搭设，立杆间距、横杆步距及位置均要符合计算要求，上下楼层支撑架的搭设同时要参照安全规范的要求进行。架杆及U型托材质要经检验合格，搭设时应保证在架杆下部垫设垫木，增大受力面积。立杆与横杆之间的连接要牢靠，架杆搭设时需控制好U型托顶部的标高，保证模板支设时标高的正确。
（二）脚手架的验收
支撑架必须由专业工种严格按规范及审批过的施工方案进行搭设，搭设前必须进行安全、技术交底，所用材质应验收合格。每段支撑架搭设完毕后必须经过验收合格后方可投入使用。
（三）脚手架的防护
架体较高的支撑用脚手架在作业面下部用白色兜网及绿色密目安全网设置两道水平防护，安全网与钢管采用较粗的铁丝连接牢靠，以保证工人在操作过程中的安全。
（四）脚手架的拆除
所有支撑用脚手架的拆除要以混凝土是否达到拆模时间为依据。在混凝土未达到拆模要求强度前严禁拆除任何杆件。
五、卸料平台施工方案
（一）编制依据
1、《建筑施工高处作业安全技术规范》
2、《建筑施工手册》
3、《现行建筑材料规范大全》
（二）卸料平台极限荷载值
卸料平台是楼层进出材料的主要通道，主要用于输出拆下的模板和架管。为保证卸料平台的安全可靠及正常使用，卸料平台允许负荷的施工荷载不大于3000N/m2，最大负载为3600Kg。
（三）卸料平台的设计
1、平台形式
卸料平台为组装式，平台的主梁采用18#槽钢，次梁采用10#槽钢；防护栏杆采用J50×30×4 矩形空心钢设600mm、1200mm 两道，并用密目安全网封闭严密，设180mm 高3mm 厚钢板挡脚板；平台底部用50mm 厚脚手板封闭严密，脚手板必须包头，并与平台固定牢固；预埋钢筋必须采用直径25mmHPB235 级钢筋，锚固长度为42×25=1050mm。预埋钢筋锚固在顶板内。
2、搭设简图
（四）卸料平台的搭设与拆除
1、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过技术交底，准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法。
2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。
3、搭设流程
安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。
平台组装：将悬挑主梁槽钢与次梁槽钢用螺栓进行连接。
平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。栏杆、脚手板安装：脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、安全网。
4、拆除：
拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。
（五）卸料平台的检查与验收
1、集料平台应严格按施工方案进行搭设；钢丝绳应提供合格证；钢丝绳卡具的位置数量型号等均应符合设计要求，必须使用花篮螺栓对钢丝绳进行紧固；焊接位置必须满焊，焊缝均匀密实；槽钢的规格应符合设计要求。
2、由安全员组织对集料平台进行100%检查验收，验收合格后方可使用。
3、平台使用过程中由专人负责定期保养和随时进行检查，发现问题及时上报处理。
4、任何人、任何部门不得对集料平台擅自进行改动、变更，若因实际问题必须进行变更时必须通过本方案审批部门的同意方可进行。
（六）注意事项
1、使用过程中严禁超载，平台上不得长时间堆积物料。
2、吊环必须采用直径25mm 的HPB235 级钢筋。
3、钢丝绳端部与吊环连接处用三个绳卡固定,，且钢丝绳采用花篮螺栓紧固。
（七）卸料平台设计计算书（采用软件计算）
1、脚手板承载力及挠度验算
脚手板支承在次梁上，按5 跨连续梁考虑，作用在脚手板上的荷载包括脚手板自重和活荷载。按均布荷载考虑，计算简图如下：
（1）荷载统计
恒载：脚手板自重 查《建筑施工手册》得gK=400 N/㎡
活载：取3000 N/㎡
则荷载组合为： q=1.4×3000=1.2×400=4680 N/m
（2）脚手板截面最大弯矩：取=l/4
M=α(p+q)l2=4680×0.83÷4=599.04N.m
脚手板抗弯强度应满足以下公式
1.1M/W≦5/rm
其中：W：脚
手板毛截面抵抗力矩w=bh2/6=300×52÷6=1250cm3
rm:材料强度附加分项系数 查得rm=1.1705
f:木脚手板抗弯设计强度 查得f=1.18N/㎜2
将数据代入公式得
1.1×599.04×103/1250×103=0.527<1.18/1.1705=1
（3）挠度验算
脚手板挠度应满足ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E：脚手板弹性模量 查表得E=10000 N/㎜2
I:脚手板截面惯性矩：
I=bh3/12=300×503/12=3125×103 ㎜4
[ω]:脚手板允许挠度 [ω]=l/150
将数据代入公式
ω=5×4680×10-3×8003l/384×10000×3125×103
=6.6×1012/12×1012
=l/1005 < [ω]=l/150
2、次梁承载力及挠度计算
次梁支撑在主梁上，按简支单跨梁考虑，作用在次梁上的荷载包括：次梁自重、脚手板自重、施工活荷载。计算简图如下：
（1）荷载统计：
[10 槽钢自重 查得q1=100N/m
由脚手板传递的荷载为4680N/m2
则荷载组合为：
1.2×3×100+4680×0.8×3=11592N
转化为匀布荷载 q=11592/3=3864N/m
（2）次梁最大弯矩
M=ql2/8=3864×32/8=4347N.m
[10 槽钢抵抗矩W=39700mm3
则б=M/W=4347×103/39700=109.5N/mm2<f=215N/mm2
（3）次梁挠度验算
次梁挠度应满足
ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E:[10 槽钢的弹性模量 查表得E=2.06×105Mpa
I:[10 槽钢的截面惯性矩 查表得I=198cm4
[ω]:[10 槽钢的允许挠度 [ω]=l/250
代入式中：
ω=5×38644×10-3×30003×l/384×2.06×105×198×104
=l/300<[ω]=l/250
3、悬挑主梁承载力及挠度计算
主梁采用[18 槽钢，为保证安全，且计算简化，平台主梁上的两根钢丝绳按外侧一根受力，内侧一根不起作用计算，且荷载按匀布荷载考虑。计算简图如下所示：
（1）荷载统计：
[18 槽钢自重 查得q1=230N/m
J50×30×4 矩形空心钢自重查表得q2=41.98N/m
3mm 厚钢板自重查表得q3=256N/m
恒载：[10 槽钢的自重产生的恒载：100×3×5=1500N
[18 槽钢的自重产生的恒载：230×4×2=1840N
脚手板自重产生的恒载：400×4×3=4800N
栏杆自重产生的恒载：（11×2＋1.2×8）×41.98=1830N
挡脚板自重产生的恒载：0.18×11×256=506N
活载：取：3000 N/㎡
则荷载组合为：
（1500＋1840＋4800＋1830＋506）×1.2＋3000×3×4×1.4
=62971N
转化为匀布荷载，每根挑梁荷载： q=6297/2/4=7871N/m
（2）主梁最大弯矩
M=ql2/8=7871×42/8=15743N.m
[18 槽钢抵抗矩W=152000mm3
则б=M/W=15743×103/152000=103.6N/mm2<f=215N/mm2
（3）主梁挠度验算
主梁挠度应满足
ω=5ql4/384EI<[ω]
其中：
E:[18 槽钢的弹性模量 查表得E=2.06×105Mpa
I:[18 槽钢的截面惯性矩 查表得I=1370cm4
[ω]:[18 槽钢的允许挠度 [ω]=l/250
代入式中：
ω=5×67871×10-3×40003×l/384×2.06×105×1370×104
=l/427<[ω]=l/250
4、钢丝绳验算
与主梁验算作同样简化，两根钢丝绳，按照外侧一根受力计算，计算简图如下所示：
荷载统计 T=31486N
G=G总/4=62971÷4=15743N
根据D 点力矩平衡 则
TLsinα=GL ，G=15743N
取α=30°则T=15743/sin30=31486N
钢丝绳选用6×37 直径为Φ26 钢丝绳。
钢丝绳的安全系数应满足下式：
K=F/T≥[K]
其中：F：钢丝绳的破断拉力，取钢丝绳的破断拉力总和与换算系数N 的
乘积，F=342.7×103×0.82=281.0×103N
[K]:作吊索用钢丝绳的法定安全系数取8
代入式中：
K=F/T=281.0×103/31486=8.93>[K]=8
符合要求。
5、钢筋吊环验算
钢筋吊环承载力
P=f×A=205×3.14×252/4×2
=20**56N>T=31486N
符合要求
6、连接板抗剪验算
由次梁验算可得：
连接板剪力V=11592/2=5796N
连接板宽度b=100mm，厚度（按槽钢厚度计算）t=5.3mm，螺栓直径d=10
mm，螺栓的允许剪应力[τ]=100Mpa，槽钢允许应力[σ]=215Mpa（1）按剪切强度条件验算
τ=Q/A=V/πd2=5796/314×10-6
=18.4MP<[τ]=100Mpa
（2）按挤压强度条件验算
σ=V/A=5796÷4÷53×10-6=27.3Mpa<[τ]=215Mpa
符合要求。
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信息中心建筑脚手架施工方案
脚手架选用
本工程由于形状较复杂，在脚手架的选用上采用多种脚手架体系相结合进行搭设；其中A、C、D区为多层结构，脚手架采用落地单排脚手架体系，局部采用挑脚手架；B区为总高度近40m，南侧与C区相连，东侧与A区衔接，此部位采用落地钢管脚手架与挑脚手架相结合的脚手体系。高层部位部分脚手架下面八步采用双排双立杆脚手架；上面采用双排单立杆脚手架（详见脚手架平面布置图）；本工程铝合金窗洞和玻璃幕墙的面积较大，在搭设脚手架的时候应尽量的考虑配套单位的施工便利。
脚手架施工准备
1、脚手架搭设前，按规定对钢管、扣件等进行检查验收，不合格产品不得使用。
1.1 新钢管的检查应符合下列规定：
（1）应有产品质量合格证；
（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范规定；
（5）钢管必须涂有防锈漆。
1.2 旧钢管的检查应符合下列规定：
（1）表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
（2）钢管弯曲变形应符合规范规定。
1.3 扣件的验收应符合下列规定：
（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定抽样检测；
（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；
（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。
2、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。
脚手架搭设
1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
2、每搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
3、立杆搭设应符合下列规定：
3.1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。
3.2 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合下列规定：
（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于1000mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；
（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端步扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。
3.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
3.4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。
3.5 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。
4、纵向水平杆搭设应符合下列规定：
4.1 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜大于3跨；
4.2 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；
4.3 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。
5、横向水平杆搭设应符合下列规定：
5.1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm；
5.2 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；
6、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。
6.1 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；
6.2 横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
6.3 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
7、连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：
7.1 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；
7.2 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；
7.3 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；
7.4 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；
7.5 高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。
8、扣件安装应符合下列规定：
8.1 扣件规格必须与钢管外径相同；
8.2 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；
8.3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；
8.4 对接扣件开口应朝上或朝内；
8.5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应大于100mm。
9、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：
9.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；
9.2 上栏杆上皮高度应为1.2m；
9.3 挡脚板高度不应小于180mm；
9.4 中栏杆应居中设置。
10、脚手架的铺设应符合下列规定：
10.1 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；
10.2 脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；10.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；
10.4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。
脚手架拆除
1、拆除脚手架前要进行如下准备工作：
1.1 全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；
1.2 由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；
1.3 要清除脚手架上杂物及地面障碍物。
2、拆除脚手架时要符合下列规定：
2.1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；
2.2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；
2.3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；
2.4 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先设置连墙件和横向斜撑加固。
3、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。
脚手架计算
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）。
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
一、小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算：
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.800/3=0.180kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.180+1.4×1.800=2.782kN/m
小横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
计算公式如下:
M=2.782×1.0502/8=0.383kN.m
=0.383×106/5080.0=75.473N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
计算公式如下:
荷载标准值q=0.038+0.180+1.800=2.018kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.018×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.753mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
二、大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/3=0.189kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/3=1.890kN
荷载的计算值P=1.2×0.040+1.2×0.189+1.4×1.890=2.921kN
大横杆计算简图
2.强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×2.921×1.800=0.932kN.m
=0.932×106/5080.0=183.488N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
3.挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm
集中荷载标准值q=0.040+0.189+1.890=2.119kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.146×2119.320×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=5.64mm
最大挠度和
V=V1+V2=5.749mm
大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
1.荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.040kN
脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/2=0.283kN
活荷载标准值Q=3.000×1.050×
1.800/2=2.835kN荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.283+1.4×2.835=4.358kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1467
NG1 = 0.147×18.600=2.729kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.30
NG2 = 0.300×4×1.800×1.050/2=1.134kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.11
NG3 = 0.110×1.050×4/2=0.231kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.050
NG4 = 0.050×1.800×1.050/2=0.047kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.141kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.050/2=5.670kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中W0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.550
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz = 1.630
Us -- 风荷载体型系数：Us = 0.219
经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.630×0.219 = 0.138kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk --风荷载基本风压值(kN/m2)；
la -- 立杆的纵距 (m)；
h -- 立杆的步距 (m)。
五、立杆的稳定性计算:
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N -- 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 4.97
-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58
l0 -- 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定；l0 = 3.12
k -- 计算长度附加系数，取1.155；
u -- 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50
A -- 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89
W -- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W = 5.08
MW -- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 (kN.m)；MW = 0.000
-- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 54.70
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00
立杆的稳定性计算< [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K -- 构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 1.412
NQ -- 活荷载标准值(kN)；NQ = 5.670
gk -- 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；kk = 0.147
Mwk -- 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；Mwk = 0.080
经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 96.163米。
脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。
七、连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中Nlw -- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk -- 风荷载基本风压值，wk = 0.138kN/m2；
Aw -- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，
Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；
No -- 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000
经计算得到 Nlw = 3.748kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.748kN
连墙件轴向力设计值 Nf =A[f]
其中-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=105.00/1.58的结果查表得到 =0.79；
A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf = 79.394kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中p -- 立杆基础
底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 19.88N -- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.97
A -- 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
fg -- 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 34.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中kc -- 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk -- 地基承载力标准值；fgk = 85.00
地基承载力的计算满足要求!
篇3：信息中心建筑外挑脚手架施工方案
信息中心建筑外挑脚手架施工方案
本工程在一层结构施工结束后即进行回填土施工,考虑到回填土工程量较大决定在相关部位使用钢梁挑脚手架设计。
钢梁采用18号工字钢做外挑梁，外挑长度1500，伸入楼面3000,并在楼面上埋入φ16吊环以锚固钢梁。在外挑钢梁上搭设脚手架，高度14.6m,步距1800，间距1500，内外立管间距1000。内排脚手架立杆距结构墙柱边450，上铺竹笆，外侧立杆内侧挂笆，外挂细眼安全网。搭设的施工图详见附图。
脚手架搭设时材料采用外径48mm，壁厚3.5mm的高频焊接钢管，有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂缝的钢管应剔除，机械性能应符合JGJ22－85《钢管脚手架扣件》中有关合格品的规定，必须具备检验合格证书。
预埋件、外挑钢梁穿钢筋施工完成后，应由安全员、施工员等对埋件的位置、数量、规格进行验收，复核无误后方可进行砼浇捣。
钢梁安装时必须由塔吊配合，施工员现场亲自指挥，安全员现场监督；
钢梁焊接时，严格按动火证要求操作，配备灭火器材，设置看护人。
脚手架搭设时应按图纸要求，搭设时要求三人配合，操作人员必须系好安全带，后端应固定在楼面钢管上，楼面上有专人递料，先铺下部横杆，铺设好后立外侧立杆，架设时切勿单独一人操作，立杆立好后，即架设栏杆，外挂细眼安全网。
脚手架搭设完成后，先进行自检，再让专职安全人员、搭设者、使用者共同验收，经验收合格后，办妥脚手架验收手续，在脚手架醒目处挂上脚手架验收合格标牌，方可投入使用。
1、脚手架的保养：
脚手架交付使用后，设置专职的保养工负责日常检查、保养和定期的检查与整修，每日一次，如遇强风，应增加检查次数，每次强风过后，都要认真检查、整修，方可使用。
保养内容：
1.1 检查脚手架的整体和局部的垂直偏差，特别要注意脚手架的转角处和断口处的垂直度，如发现问题，应及时加固和消除隐患。
1.2 检查竹笆和脚手板四角是否用铁丝扎牢，如发现问题及时纠正。
1.3 对外包安全网、外挑安全网、安全隔离设施、外侧挡板、栏杆、登高设施和接地防雷等，安全设施进行检查，保证这些安全设施的完整、牢固，能正常发挥其作用。
1.4 检查脚手架的荷载情况，使其不超过设计荷载。
1.5 逐日清除竹笆、板上的垃圾。
1.6 每七天一次的保养和定期检查都要有记录。
1.7 使用完成后立即拆除。
2、脚手架的拆除：
拆除前做好以下几点：
2.1 对脚手架进行安全检查，确认脚手架不存在严重隐患。
2.2 对参与拆除的人员、管理人员和检查、监护人员进行施工方案、安全质量、外装饰保护等措施交底，交底内容包括：拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法、物件运输、人员组织，拆除的安全措施和警戒区域等内容，交底由专职安全技术人员进行，交底要有记录，双方均应在交底书上签字。
在拆除脚手架时，应先清除笆板上的垃圾杂物，清除时，严禁高空向下抛郑，能集中清除的，要集中运输至楼面，通过人货梯至地面。严禁从脚手架上向下倾倒。
脚手架拆下的钢管、扣件及其他材料，应集中用机械运输，绝对禁止从高处向下抛掷，以免伤害地面工作人员、设备和物件。
脚手架拆除与搭高的顺序正好相反，即先搭者后拆后搭者先拆。
拆除钢梁前，先在钢梁的下一层，搭设钢管外挑脚手架，作钢梁拆除脚手用。
拆除钢梁时，采用塔吊配合。由施工员现场指挥，安全员监督操作，切不可麻木、野蛮施工。
篇4：脚手架搭设施工方案(10)
脚手架搭设施工方案（十）
1 施工准备
* 按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。
* 按本方案第4条中脚手架所用材料的要求对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。
* 清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
2 地基与基础
落地脚手架搭设的基础为肥槽，肥槽部位在未回填土之前外墙脚手架采用悬挑双排脚手架，阳台处选用悬挑单排防护脚手架。
3 搭设
* 落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。
* 悬挑脚手架以两层为一个体系向上搭接，当能满足两层悬挑架施工的配合完成以后，再向上搭设一层脚手架作为两套悬挑架之间的连接层，当中间连接层配合施工完成以后，从中间层往上的即为另一独立的体系，此处注意标高，下层和上层分开，以便下层拆除。
* 每搭完一步脚手架后，按本规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。
* 杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。
* 立杆下铺跳板采用长度不少于2跨，厚度为50mm的垫木，准确的放在定位线上。
* 立杆搭设符合下列规定：
*严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
*相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离符合要求；
*开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
*当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。
* 剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。
* 当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，采取临时稳定措施，直至上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。
* 靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5-15cm。剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点)的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。
* 扣件安装符合下列规定：
*扣件规格必须与钢管外径相同；
*拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在39-49N.M，最大不得超过59N.M。为了控制拧紧程度，操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲，反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。
*在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
*对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件；
*各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm。
* 斜拉钢丝绳的设置要求：
*为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α尽量大。
*斜拉钢丝绳用手拉葫芦（倒链）或花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀。
*吊点必须在悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧。
*吊点处设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧，或用螺栓固定在墙面预埋铁件上，承受斜拉引起的水平力。
*可在吊点下方附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。
3.1 作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定
*栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；
*上栏杆上皮高度为1.5m。
*挡脚板高度为180mm。
*中栏杆居中设置。
3.2 脚手板的铺设符合下列规定
*脚手板铺满、铺稳，离开墙面120~150mm；
*脚手板探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上；
*在拐角、斜道平台处的脚手板，与横向水平杆可靠连接，防止滑动；
*自顶层作业层的脚手板往下计，每隔12m满铺一层脚手板。
3.3 安全网的构造与技术要求
*安全网绳由锦纶、维纶、涤纶、尼龙等材料制成，氯纶、丙纶只能用于立网，不得用于平网。
* 平网的宽度不小于3m，立网的高度不小于1.2m，每张网的重量不超过15kg。
* 菱形网目其对角线与对应网边平行，方形网的对角线或边应与对应的网边平行，网目边长不得大于100mm。
*边绳与网体按甲寝兵閟在，其直径至少为网绳直径的三们，但不小于7mm。平网边绳断裂强力不低于7500N，立网边绳断裂强力不低于3000N。系绳的直径与断裂强力与边绳相同。 严禁立网代替平网作水平网使用。
* 绳的直径和断裂强力根据安全网的、结构形式、网口大小等因素合理选用，断裂强力一般宜为1500N~2000N，必须用网绳作试验绳，每张网上的试验绳不少于8根。
*筋绳分布必须合理，相邻两根筋绳的最小距离不小于30cm。每根筋绳的断裂强力不大于3000N。安全网上的所有绳结或节点必须固定。
*平网的拉结点利用挑架预埋钢筋和预埋连墙杆连接，详见平网布置图。
*安全网的使用规则和塔设方法
A、安装平网应外高里低，以15度为宜，网不宜绑紧。
B、要保证安全网受力均匀，必须经常清理网上落物，网内不得有积物。
C、安全网安装后，必须经专人检查验收合格签字后才能使用。
D、ф48钢管斜撑按@3000布置。
*安全网的贮运中，必须通风、遮光、隔热，同时要避免化学品的侵袭。搬运时禁止使用钩子。
篇5：商业综合楼外脚手架工程施工方案
商业综合楼外脚手架工程施工方案
（1 简介
本工程施工外脚手架主要用于主体结构施工阶段的安全防护，亦作为外墙装修阶段的操作架，普遍搭设高度为地上45m左右。25米以下为双立杆。并在20米处进行钢丝绳斜拉卸荷。立杆纵距1.8m，立杆排距0.9m，小横杆间距0.9m，大横杆步距1.8m，小横杆间距0.9m，内排立杆距墙0.25m。 小横杆里端距墙0.2m。地下室外墙用脚手架根据基槽情况对立杆排距进行适当调整其他要求不变。外脚手架采用双排钢管脚手架。脚手架全部采用φ48×3.5的钢管搭设，铺网脚手板，外侧悬挂绿色密目安全网。主体外脚手架采用全封闭。从楼板上搭设脚手架必须经计算后对楼板进行有效支撑。南北分段交接处在南段施工时为考虑不影响北段的施工将在南北分段处进行悬挑工字钢脚手架搭设。
（2外脚手架搭设
1.双排脚手架搭设程序及方法
1）搭设程序：
立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆与扫地杆扣紧→装扫地小横杆与立杆和扫地杆扣紧→装第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步横杆扣紧→安第三、第四步大横杆和小横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪刀撑→铺设脚手板、绑扎防护栏及挡脚板→挂设安全网。
2）搭设方法：
（1）立杆：从弹好外架线的一个角或跨中立外架的立杆和大横杆，采用小横杆临时固定，开始竖杆时不少于三根。立杆和大横杆要长短搭配，接头位置互相错开。每根立杆均搭设在底座内，开始搭设立杆时，每隔6跨设置一根抛撑，直至梁墙件安装稳定后方可根据情况拆除。立杆接头采用对接扣件。两根相邻立杆的接头在高度方向错开的距离大于500mm。各接头的中心至主节点的距离控制在600mm以内。
立杆立好后立即设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上，横向扫地杆也采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。
（2）水平杆：纵向水平杆（大横杆）设置在立杆内侧，采用直角扣件与立杆连接，纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置。相邻两根纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开500mm 以上，各接头中心至最近主节点的距离不大于500mm。
横向水平杆（小横杆）采用直角扣件固定在纵向水平杆上，纵向水平杆作为横向水平杆的支座。主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。小横杆在靠墙一端距墙面净距为10mm。非主节点处的小横杆根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距为750mm。脚手板对接处两根小横杆间距不大于300mm。
（3）脚手板：作业层脚手板满铺，离开结构120mm。脚手板采用对接接头，如下图:
探头部位用直径3.2 mm的镀锌钢丝固定在小横杆上。在拐角斜道平台口处的脚手板也采用3.2钢丝与横杆固定，防止滑动。
（4）连墙件：根据设计计算的结果和规范的要求，连墙件采用钢性拉结，每层与柱子（或者墙体）拉结。连墙件设置位置靠近主节点，偏离主节点的距离小于300mm，如下图
采用"软拉硬撑"方式，每层沿水平隔距6米在结构楼层外侧梁、板中预埋φ6钢筋与外架拉结，并用木方顶在钢管与结构之间，如图6-15。进行加强。
（5）剪刀撑：在外侧立面全高和全长设置剪刀撑，剪刀撑斜杆固定在于之相交的小横杆的伸出端或立杆上，扣件中心线至主节点的距离小于150mm。斜杆与地面的斜角在450-600之间。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，相邻两个搭接接头错开设置，不设置在同一步内，搭接接头长度不小于1m。采用两个旋转扣件固定，扣件边缘至杆端距离不小于100mm。如下图:
（6）斜道：上人斜道附着外脚手架设置，宽度1m，坡度为1：3。斜道两侧及平台外围均设置栏杆及挡脚板，栏杆高度1.2m，挡脚板高度180mm。通道脚手板上每隔300mm钉20mm厚防滑条一道。外围满挂绿色密目安全网，斜道在施工电梯安装投入使用后即可拆除。
（7）安全网：本工程立网采用密目式安全网，沿脚手架全封闭设置。安全网连接环与大横杆全数绑扎。脚手架底部采用平网一道从架体底部兜过来挂在结构上。
在搭设一步高后进行立杆和大横杆的校正调直。立杆应用线锤校正其垂直度（架高的1/200），大横杆应拉线调直并校正水平（高差不超过50mm，并不大于1/300）。
2．脚手架搭设注意事项：
所使用钢管，扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。
所用小横杆长度应统一，且两头超出立杆的长度不小于100mm，立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于1000mm，且不能少于2个扣件。
搭设外架时，须按方案预埋φ22钢筋套环，以用作水平悬挑槽钢用，为了能保证施工正常进行，底部脚手架须向上延伸一层，并注意与上层楼板支撑系统作临时连结。
在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递，不得随意乱抛，同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。
六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置必须稳妥。
搭设好的架体，使用过程中严禁随意拆卸，并且架体上严禁堆放材料，其上只允许放些临时零星材料，且放置要稳固。
建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行日常维护。
在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，应对外架进行检查和加固，并在经过全面检查符合安全要求后才能继续使用。
3．脚手架拆除
脚手架拆除前，先划定安全范围，设置警戒线，并安排专人在警戒线上进行看护，禁止非作业人员进入。工长要向拆脚手架的施工人员进行书面技术交底工作，并有交底接受人签字。
脚手架拆除程序应由上至下，按层按步拆除。原则先拆后搭的杆件。剪刀撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，剪刀撑、拉杆拆到哪一层。
在搭拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。
参加搭拆的所有作业人员，一律不准酒后作业，必须思想集中，保持严肃，不准擅自离开工作岗位。
（3外脚手架管理
脚手架的管理主要包括验收、日常检查和维护。
脚手架搭设好后，要由技术人员、施工管理人员、安全员进行验收，合格后再投入使用。
安全员要对脚
手架要进行日常检查，至少每周一次。脚手架搭设好后，其杆件不得随意乱动，需要拆除杆件时，应提前征得管理人员同意，方可拆除，并及时予以恢复。
架子使用超过三个月后，或在大风雨后，应进行检查，并进行维护。
（4 外脚手架防护
1安全防护
脚手架外侧面采用密眼绿色安全网全封闭。安全网在国家定点生产厂购买，并索取合格证。进场后，经项目部安全员、材料员验收合格后方可投入使用。
外脚手架在操作层满铺脚手板，每次暴风雨来临前，必须对脚手架进行加固；暴风雨过后，要对脚手架进行检查、观测。若有异常应及时进行矫正或加固。
项目部将单独编制脚手架专项施工方案。
精彩专栏
