操作平台计算

　　操作平台计算

　　操作平台脚手架步距为1.8m，排距和列距均为0.85m。

　　1．荷载计算

　　（1）操作层荷载计算

　　脚手架上操作层附加荷载不大于2700N/m2,动力系数为2，超载系数为2，脚手架自身荷载为300N/ m2,超载层附加荷载W为：

　　W1＝2×2×（2700＋300）＝12000N/ m

　　（2）非操作层荷载计算

　　钢管理论重量荷载为38.4N/m,扣件的重量荷载按10N/个计算。

　　剪刀撑长度近似按对角支撑的长度计算：

　　每层脚手架面积S＝4.5×3=13.5 m2

　　非操作层每层荷载W为

　　= 420.65 N/ m2

　　式中1.3为考虑钢管实际长度的系数

　　2、立杆设计荷载计算

　　计算钢管的截面特征：

　　An ＝ 4.893×102 mm2i = 15.78 mm

　　l o= μ l ＝ 0.77×1800 ＝ 1386 mm

　　λ ＝ l o / i ＝1386 / 15.78 ＝ 87.83

　　欧拉临界应力

　　σ ＝π2 E / λ2 ＝π2 ×210000 / 87.83 2 ＝ 269 N/ mm2

　　η ＝0.3×1/(100×i) 2＝0.3×1/(100×0.01578) 2= 0.12

　　设计荷载N为：N＝ 33.3K N

　　3、安装高度计算

　　实际操作层为一层，安装层数按下式计算：

　　S × （1×W1＋W2×ｎ）＝ 33.3 KN

　　式中S为每根立杆受荷面积：S＝16.2 / 30＝0.54m2

　　计算安装高度

　　ｈ＝1.8×119.97 = 215m

　　取安全系数K＝3

　　实际安装高度：H＝214.02 / 3 ＝71.98m

　　结构高度为： H1＝35m ＜ H

　　∴符合安全要求

物业经理人网 www.pMceo.com

篇2：塔吊计算

　　塔吊计算

　　本工程在B区外侧和A区外侧分别布置QTZ80塔吊和QTZ63塔吊各一台，用于本工程所有的材料的垂直运输。

　　QTZ80塔吊采用钢筋混凝土承台式基础，基础承台为5500×5500×1300，混凝土强度等级为C30。

　　QTZ80塔吊基础所承受的垂直荷载为1057KN，水平荷载为77.4KN，倾翻力矩为2165KN，扭矩为282KN。自重(包括压重)F1=440.02kN最大起重荷载F2=80.00kN

　　最大起重荷载F2=80.00kN，塔吊起重高度H=40.00m，塔吊作用宽度B=2.50m

　　1. 基础最小尺寸计算

　　基础的最小厚度取:H=1.30m

　　基础的最小宽度取:b=5.50m

　　2. 塔吊基础承载力计算

　　依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-20**第5.2条承载力计算。

　　计算简图:

　　当不考虑附着时的基础设计值计算公式：

　　当考虑附着时的基础设计值计算公式：

　　其中 F--塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载；F=1137.00kN

　　G--基础自重与基础上面土自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =3403.13kN；

　　Bc--基础底面的宽度5.50m；

　　W--基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=27.73m3；

　　M--倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=2165.00kN.m；

　　经过计算得到:

　　有附着的最大压力设计值 Pma*=128.16kPa

　　有附着的最小压力设计值 Pmin=72.01kPa

　　无附着的压力设计值 P=150.09kPa

　　3. 地基基础承载力验算:

　　地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-20**第5.2.3条。

　　计算公式如下:

　　其中 fa--修正后的地基承载力特征值(kN/m2)；

　　fak--地基承载力特征值，取80.00kN/m2；

　　ηb--基础宽度地基承载力修正系数，取0.00；

　　ηd--基础埋深地基承载力修正系数，取1.00；

　　γ--基础底面以下土的重度，取20.00kN/m2；

　　γm--基础底面以上土的重度，取20.00kN/m2；

　　b--基础底面宽度，取5.50m；

　　d--基础埋深度,取4.00m。

　　解得地基承载力设计值fa=150.00kPa

　　实际计算取的地基承载力设计值为:fa=150.00kPa

　　地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pma*=128.16kPa，满足要求！

　　4、承台配筋计算：

　　M*＝1.2×2165／5＝519.6KN.m/m

　　采用C30混凝土：弯曲抗压设计值fcm＝16.5KN／mm2，Ⅱ级钢筋抗拉强度设计值fy=310N/mm2,取b=1300mm。

　　查得ζ＝0.098；Vs=0.951

　　选用Φ16＠100。

　　As＝201×1000／100＝20**mm2＞147.32mm2

　　采用螺纹Φ16钢筋＠100.

　　2、验算截面尺寸：

　　C30混凝土fc=15N/mm2;fcbh0=15×1000×1230=18450KN

　　Vcs=1048.8KN≤0.25 fcbh0=0.25×18450KN=4612.5KN

　　截面呈寸满足要求。

　　5、抗倾覆计算：

　　倾翻力矩M=1220KN

　　e=M＋H×L0／V＋G=(1220＋62×1.4)／5×5×1.3×25＋473=1306.8／1285.5=1.02＜5／3=1.67

　　满足要求。

篇3：脚手架计算书案例

　　脚手架计算书案例

　　1、计算依据

　　（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）

　　（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-20**）

　　（3）工程设计图纸及地质资料等

　　2、脚手架的计算参数

　　搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。

　　脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。

　　3、荷载标准值

　　（1） 结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m（双排脚手架）

　　（2） 竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2（可按实际取值）

　　（3） 施工均布活荷载：qk=3 kN/m2

　　（4） 风荷载标准值：ωk=0.7μz?μs?ω0

　　式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》

　　并用插入法得39.6米为1.12

　　μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2

　　ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2

　　则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m2

　　4、纵向水平杆、横向水平杆计算

　　脚手架搭设剖面图如下：

　　（1） 横向水平杆计算

　　按简支梁计算，计算简图如下：

　　每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN

　　每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kN

　　MGk=kN?m

　　MQk=kN?m

　　M=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN?m

　　<f=205 kN/mm2

　　横向水平杆抗弯强度满足要求。

　　[v]=lb/150=1100/150=7.3 mm

　　v<[v] 横向水平杆挠度满足要求。

　　（2） 纵向水平杆计算

　　按三跨连续梁计算，简图如下：

　　脚手片自重均布荷载G2k=gk2×lb/3=0.35×1.1/3=0.128 kN/m

　　施工均布荷载Qk=qk×lb/3=3×1.1/3=1.1 kN/m

　　q=1.2G2k+1.4Qk=1.69 kN/m

　　MGk ma*=0.10G2k×la2=0.10×0.128×1.5×1.5=0.029 kN?m

　　MQk ma*=0.10Qk×la2=0.10×1.1×1.5×1.5=0.248 kN?m

　　M=1.2MGk ma*+1.4MQk ma*=1.2×0.029+1.4×0.248=0.382 kN?m

　　<f=205 kN/mm2

　　抗弯强度满足要求。

　　[v]=lb/150=1500/150=10 mm

　　v≤[v] 挠度满足要求。

　　（3） 横向水平杆与立杆连接的扣件抗滑承载力验算

　　横向水平杆传给立杆的竖向作用力：

　　R=(1.2NG2k+1.4NQk)/2=(1.2×0.5775+1.4×4.95)/2=3.812 kN

　　Rc=8.00 kN

　　R≤Rc扣件抗滑承载力满足要求。

　　5、立杆计算

　　单立杆竖向承载力：

　　N=1.2(NG1k+ NG2k)+0.85×1.4∑NQk

　　=1.2(H?gk1+7?gk2?la?lb/2)+0.85?1.4?n1?qk?la?lb/2

　　=1.2(39.6×0.1248+7×0.35×1.1×1.5/2)

　　+0.85×1.4×1×3×1.1×1.5/2

　　=11.3 kN

　　kN?m

　　长细比：

　　式中k取1.155

　　查JGJ130-20**表5.3.3，并用插入法得u=1.51

　　查JGJ130-20**附录C表C得 =0.182

　　N/mm2＜f=205 N/mm2

　　立杆稳定性满足要求。

　　6、连墙件计算（按两步三跨设置）

　　Nlw=1.4×ωk×Aw=1.4×0.658×2×1.8×3×1.5=14.92 kN

　　Nl=Nlw+N0=14.92+5=19.92 kN

　　Nl>Rc

　　单扣件抗滑承载力不能满足要求，采用电焊。

　　（注：按规范计算，连墙件与架体连接采用扣件的，全部无法满足要求）

　　焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值τ=170N/mm2

　　焊缝长度L= 29.3 mm

　　取焊缝长度大于等于50mm，焊缝长度满足要求。

　　7、立杆地基承载力计算

　　≤fg

　　式中——立杆基础底面平均压力， ；

　　N——基础顶面的轴向力设计值，11.3 kN

　　A——基础底面面积；

　　fg——地基承载力设计值，本工程原地基为粘土，fg=kc×fgk

　　kc——脚手架地基承载力调整系数，粘土取0.5

　　fgk——地基承载力标准值，查工程地质报告为85kPa

　　则A=m2<[A]=1.5×1.1/2=0.825 m2

　　根据计算，脚手架基础采用100厚C15素砼连片基础，宽度1200，立杆地基承载满足要求。

　　8、地下室顶板立杆承载力验算(略)

篇4：悬挑卸料平台计算书格式

　　悬挑卸料平台计算书格式

　　计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-20**)，悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

　　由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

　　平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.70m。

　　主、次梁均采用[16号槽钢，次梁间距1.00m。

　　施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。

　　1 次梁的计算

　　主、次梁选择[16号槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距I*=935cm4,转动惯量W*=117cm3,回转半径i*=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

　　1.荷载计算

　　(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

　　Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m

　　(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：

　　Q2 = 15.00/2.70/4.00×1.00=1.39kN/m

　　(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m

　　经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3)

　　= 1.2×(0.35+1.39+0.20) = 2.33kN

　　经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×2.00×1.00=2.80kN/m

　　2.内力计算

　　内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下

　　最大弯矩M的计算公式为

　　经计算得到，活荷载计算值 M = 2.33×2.702/8+2.80×2.70/4=4.0kN.m

　　3.抗弯强度计算

　　其中 * -- 截面塑性发展系数，取1.05；

　　[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　经过计算得到强度σ=4.0×106/(1.05×117000.00)=32.67N/mm2；

　　次梁槽钢的抗弯强度计算 σ< [f],满足要求!

　　4.整体稳定性计算

　　其中 b -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算

　　经过计算得到σb=570×10×65.0×235/(2700.0×160.0×235.0)=0.86

　　由于 b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附录B其值用 b'查表得到其值为0.72

　　经过计算得到强度 σ=4.0×106/(0.72×117000.00)=47.5N/mm2；

　　次梁槽钢的稳定性计算σ< [f],满足要求!

　　2 主梁的计算

　　卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

　　主梁选择[16号槽钢，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距I*=935cm4,转动惯量W*=117cm3,回转半径i*=6.10cm ，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

　　1.荷载计算

　　(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m；

　　Q1 = 0.14kN/m

　　(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

　　计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.408kN/m

　　经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (2.33×2.70+2.80)/2=4.505kN

　　2.内力计算

　　卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

　　悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

　　悬挑卸料平台示意图

　　经过连续梁的计算得到

　　悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

　　悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

　　悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R1=14.05kN，支座反力 RA=6.29kN，最大弯矩 Mma*=7.39kN.m

　　3.抗弯强度计算

　　[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　经过计算得强度 σ=7.39×106/1.05/120410+7.57×1000/2272.0=61.783N/mm2

　　主梁的抗弯强度计算强度σ小于[f]，满足要求!

　　4.整体稳定性计算

　　其中 b -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(4850.0×160.0×235.0)=0.48

　　经过计算得到强度 σ=7.39×106/(0.48×117000.00)=131.6N/mm2；

　　主梁工字钢的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

　　3 钢丝拉绳的内力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.28kN

　　4 钢丝拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算为：RU=19.28kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg] -- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取

　　0.85、0.82和0.8；

　　K -- 钢丝绳使用安全系数

。

　　计算中[Fg]取15.109kN，α=0.82，K=10.0,得到钢丝绳最小直径必须大于22mm才能满足要求，本工程中选用Φ24钢丝绳，为安全着想，每侧再附加一根钢丝绳。

　　5 钢丝拉绳吊环的强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

　　N=RU=19.28kN

　　钢板处吊环强度计算公式为

　　其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

　　所需要吊环最小直径 D=[15109×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm，选用Φ20钢筋做吊环。

篇5：单体建筑楼脚手架搭设拆除要求设计计算

　　单体建筑楼脚手架搭设拆除要求、设计与计算

　　目录

　　一、工程概况

　　二、脚手架选择

　　三、搭设要求

　　四、外墙脚手架拆除要求

　　五、脚手架的设计与计算

　　一、工程概况

　　本工程为**标段，工程位于**经济技术开发区内，地理位置十分优越，建筑物立面美观大方，工程由**建筑工程顾问有限公司设计，建设单位为杭州**房地产开发有限公司,杭州**工程建设监理有限公司监理，浙江**建筑工程有限公司承建。本工程分17个单体，总建筑面积*7512.30平方米，框架六~七层，工程±0.000相当于黄海标高6.400米。本工程为框架结构，抗震设防烈度为6度。

　　二、脚手架选择

　　本工程外脚手架采用标准Φ48钢管，壁厚3.5mm，可锻铸铁模压一次成型扣件，架子底部采用C15砼硬地坪浇捣平整，垫设40厚木板待砼强度达到要求后立即开始搭设。

　　三、搭设要求

　　1、架子底部做好排水沟；

　　2、外架搭设作业人员持证上岗，搭设前应按技术交底内容及搭设方案要求作业；

　　3、扣件式钢管脚手架用钢管作杆件（立杆、横杆、斜杆），以扣件连接组成脚手架骨架，铺设脚手片，并用绿色密目安全网加钢管扶拦搭设而成；

　　4、搭设架子应选用Φ48钢管和各种规格标准的扣件，所有搭设材料扣件均应有合格证，扣件的紧固力矩大于4.5Kg，不得采用变形、锈蚀的钢管和损坏的扣件材料；

　　5、搭设间距立杆纵距为1.5米、横距为1.2米，脚手架第一步不大于2.0米，以上步距为1.8米；基础离地200MM处采用扫地杆连接，以保证架体基础部位的稳固性；架体与外墙的间距保证在25—30CM，并用300*1200的脚手片作四部一隔离；扣件离小横杆端头距离不小于10CM；

　　6、毛竹脚手片采用四点绑扎，脚手片的材料不能有腐烂、虫蛀等，不符合要求的材料严禁使用，脚手片尺寸1200*1000；绿色密目式安全网必须有符合国家规定的安全劳动保护用品生产厂家生产的安全网方可使用；

　　7、脚手架的搭设顺序：立杆—小横杆—大横杆—连墙杆—斜撑—搁栅—防护栏杆—铺脚手片—竖挡板—挂安全网，脚手架施工层同步设300MM挡脚板四部。通道口搭设双层防坠棚；

　　8、脚手架稳固措施

　　①、墙杆必须保证架体不倾斜，在墙体采用加固措施，在浇捣砼梁、板、墙时预埋Φ48钢管，按两步三跨设置预埋用的钢管扣件与架体支座稳固；

　　②、剪刀撑设置：剪刀撑斜杆与地面程450-600纵向处成夹转角；底部支于基底上，剪刀撑钢管连接采用二只回转扣件，搭设距离二只扣件间距不小于1.0米；

　　③、脚手架防护：脚手架采用钢管2道，第一道0.3米，第二道1.2米竹脚手片和挡板采用16#铅丝四角绑扎；

　　④、脚手架验收：脚手架搭设完毕，使用前必须进行整体系统性验收，验收合格后挂牌使用，并及时做好书面验收签字记录；

　　⑤、脚手架保养：定时进行对外架各方面的检查，包括架件的材料，扣件是否松弛，通道板上的建筑垃圾清理，附墙杆件的完好性，踏脚板绑扎铅丝是否断掉等，应始终保持脚手架的安全性。

　　外墙脚手架的拆除要求

　　9、架拆除前应经项目经理及技术负责人的同意，并经现场安全技术交底清楚，按外架拆除方案拆除；

　　10、外架拆除工作必须是专业架子工并有相关部门颁发有效证件的特种作业人员方可上岗作业；

　　11、拆除现场必须设警戒区域、挂醒目的警戒标志。指定专职地面监护人员，并履行职责，必要时配备良好的通讯装置；

　　12、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不得进行外架拆除。特殊情况进行夜间实施拆除作业必须具有良好的照明设备；

　　13、拆除作业人员上岗后，先进行检查，加固松动部位，清除架体上的杂物、材料，所有清理物应先输送至地面，严禁高空向下抛掷；

　　14、按搭设的反程序进行拆除，既安全网—踏脚板—防护栏杆—搁杆—斜撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆。所有连墙杆、斜拉杆、登高措施及隔离措施，必须随脚手架同步拆除，同步进行下降，不准先行拆除。

　　15、建筑物立面内所有窗户必须拆除前关闭锁好，不得向外开启，或向外伸挑物件；

　　16、所有拆除杆件、扣件及脚手片在拆除过程中应分类堆放，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面；

　　17、输送至地面的所有物件应分类堆放整齐；

　　18、当日完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现有隐患的部位及时进行修复或继续完成至下一道工序，一个部位结束方可撤离岗位。

　　五、手架的设计与计算

　　本脚手架钢管采用Φ48mm普通钢管，每米重3.84Kg，截面积（A1）4.89CM2，截面惯性距（I1）12.19CM4，截面抵抗距（W1）5.08CM3，回转半径（R1）1.58CM，抗拉、抗压和抗弯的容许应力（δ）的16.67KN/CM2，抗剪容许应力9.81KN/CM2。

　　1、荷载计算

　　①、上部单立杆：

　　h=1.8Ma=1.5M

　　每米架高的脚手架杆件的自重表查得：Pn=114.5N

　　由于b=1.2M查表得：内外杆施工荷载分配系数分别是0.65和0.35

　　内立杆轴心力：

　　N内=H0Pn+ab2（0.5n1q1+ηn2q2）

　　=37×114.5+1.5×1.15（0.5×19×343+0.65×4×1961）

　　=18.74×103

　　外立杆轴心力：

　　N外=H0Pn+ab2（0.5n1q1+ηn2q2）

　　=37×114.5+1.5×1.15（0.5×19×343+0.35×4×1961）

　　=14.68×103

　　②、下部双立杆

　　Pn/=Pn+q0/m

　　=114.5+37.7

　　=152.2N

　　上下杆采用搭接，故η1取0.5

　　N内=η1N土+0.5[H1Pn/+ab2（0.5n3q1+ηn4q2）]

　　=0.5×18.74×103+0.5×[21×152.2+1.5×1.15（0.5×23×343+0.65×4×1961）]

　　=18.77KN

　　N外=η1N土+0.5[H1Pn/+ab2（0.5n3q1+ηn4q2）]

　　=0.

5×14.68×103+0.5×[21×152.2+1.5×1.15（0.5×23×343+0.65×4×1961）]

　　=16.74KN

　　③、偏心荷载

　　由于a=1.5mb=1.2m

　　查表：p内=2182N

　　P外=1229N

　　2、脚手架

　　A、确定计算长度

　　①、双立杆首步架：a1=h/2a=1.8/（2×1.5）=0.6

　　查表：μ1/=0.789

　　L0/=μ1/h=0.789×1.8=1.42

　　②、双立杆其它步架：a1=0.6

　　查表：μ1//h=0.829×1.8=1.49

　　③、单立杆步架：a1=h/a=1.8/1.5=1.2

　　查表：μ1//=0.741

　　Lo//=μ1//h=0.741×1.8=1.33m

　　B、计算立杆长细比

　　①、双立杆首步架λ1=Lo/R1=0.634μ1/h

　　=0.634×0.789×1.8×103

　　=90.04

　　②、双立杆其它步架λ2=0.634μ1//h

　　=0.634×0.829×1.8×103

　　=94.61

　　③、单立杆步架λ3=0.634μ1//h

　　=0.634×0.741×1.8×103

　　=84.56

　　C、计算立杆在偏心荷载作用下的相对偏心率

　　①、内排ε内=5.1P偏/（P偏+N）+0.48H/1000

　　=5.1×2182/（2182+18.74×103）+0.48×5800/1000

　　=3.32

　　②外排ε外=5.1P外/（P外+N）+0.48H/1000

　　=5.1×1229/（1229+14.68×103）+0.48×5800/1000

　　=3.18

　　D、验算立杆

　　1.2（P偏+N）≦фPA1[δ]

　　即（P偏+N）≦67931фP

　　查表：

　　双立杆首步架：фP=0.693

　　双立杆其它步架：фP=0.693

　　单立杆步架：фP=0.693

　　取单立杆步架验算：

　　内排：（P偏+N）=（18.77×103+2182）

　　=20.95×103≦67931фP=47.08×103

　　外排：（P偏+N）=（16.74×103+1229）

　　=17.97×103≦67931фP=47.08×103

　　验算结果满足要求

　　P=1/2×2764.8×1.2=1658.88N

　　Mma*=0.222×1658.88×1.2=441.9N·M∠847N·M

　　满足要求

　　P1=0.67P=0.67×1658.88=1111.45N∠2972N

　　满足抗滑要求

　　E、大横杆验算

　　因为内排受力大，取内排计算，竹脚手片自重43N/M2

　　施工荷载1961N/M2

　　则内排钢管均布荷载为

　　（343+1961）×1.15×0.65=1722.24N/M2

　　如图所示

　　1722.24

　　M=0.08QI2

　　=0.08×1722.24×1.82∠ω1[δ]=16.67×103×5.08×10-2

　　=864.8N/M

　　验算结果符合要求

　　F、扣件抗滑计算

　　VB=0.6×1722.24×1.8=1860.02∠2972N

　　验算结果符合要求

　　G、小横杆验算

　　P/=1.2×（343+1961）=2764.8N∠2972N

　　验算结果符合要求。

　　H、地下室顶板承载力计算

　　脚手架每平方米荷载=864.8×1.2×1.0=1037.76N

　　设计地下室顶板承载力=3.0KN/M2

　　1.04KN/M2∠3.0KN/M2

　　经验算地下室顶板能够承载落地式脚手架的荷载。

　　六、临时挑脚手架

　　因地下室防水施工及工程施工进度的需要，落地式脚手架无法在主体施工时同步跟上，造成施工上的困难。为此在主体施工开始阶段局部采用钢管挑脚手架。具体施工顺序如下：

　　1、主体施工开始，临时落地式钢管脚手架和钢管挑架施工，脚手架为单立杆，纵距1.5米，横距1.2米;施工进度四层主体五层楼面,预计施工工期30天；

　　2、地下室外墙防水施工预计施工工期21天；

　　3、地下室渗水实验预计工期2天；

　　4、地下室土方回填预计施工工期2天；

　　5、脚手架落地地平砼硬化施工工期1天；保养日期2天；

　　6、挑脚手架的落地杆连接，内外加双立杆，预计施工工期2天；

　　7、之后严格按照落地式脚手架方案进行脚手架施工。

　　按照该施工方法能确保主体施工进度。

　　临时挑架的抗剪计算：

　　本脚手架钢管采用Φ48mm普通钢管，每米重3.84Kg，截面积（A1）4.89CM2，截面惯性距（I1）12.19CM4，截面抵抗距（S）5.08CM3，回转半径（R1）1.58CM，抗拉、抗压和抗弯的容许应力（δ）的170N/mm2，抗剪容许应力[τ]=9.81KN/CM2。

　　临时脚手架高9.7米，双排单立杆，横距b取1.2米，纵距a取1.5米，步距h取1.8米。

　　1、荷载计算

　　脚手架的恒载计算

　　GK=H1（gK1+gK3）+n1LagK2

　　=9.7×（0.1089+0.0768）+2×1.5×0.4112

　　=3.03KN

　　QK=n2LaqK

　　=2×1.5×1.8=5.4KN

　　2、荷载组合

　　P=1.2GK+1.4QK

　　=1.2×3.03+1.4×5.4

　　=11

.2KN

　　3、验算

　　①、验算挑杆的抗弯刚度

　　MA=P（lb+2a）

　　=11.2×（1.2+2×0.25）

　　=19.04KN

　　δA=MA/W

　　=19040/489

　　=38.94N/mm2

　　[δ]=170N/mm2

　　则δA∠[δ]

　　验算结果满足抗弯刚度要求；

　　②、验算挑杆的抗剪刚度

　　τ=2PS/ItW

　　=2×5.6×103×5.08×103/12.19×104×7=97.2N/mm2

　　以知容许抗剪应力[τ]=9.81KN/CM2=98.1N/mm2

　　τ=66.68N/mm2∠[τ]=98.1N/mm2

　　验算结果满足抗剪要求。

　　安全措施

　　1、搭设脚手架的杆件必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作；

　　2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放载工具袋内，穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧；

　　3、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线的电气装置；

　　4、严禁在脚手架上堆放模板、木材等施工多余材料，以确保脚手架畅通及防止超载；

　　5、吊运脚手架钢管时要用专用的钢丝绳及保险钩，架上的钢管要堆放平稳并严格控制脚手架上的施工荷载；

　　7、脚手架的四脚应有接电保护及避雷装置。