模板设计计算书(1)

　　模板设计计算书（一）

　　矩形梁模板和顶撑计算

　　梁长６．９米，截面尺寸为２５０＊５５０ｍｍ，离地面高3.6ｍ，梁底钢管顶撑间距为６００ｍｍ，侧模板立档间距为６００ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2

　　f m =13N/mm2

　　1.底板计算

　　(1)底板计算

　　抗弯强度验算

　　计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。

　　底模板自重1.2×5×0.04×0.25=0.06KN/M

　　砼荷重1.2×24×0.25×0.55=3.96KN/M

　　钢筋荷重1.2×1.5×0.25×0.55=0.25KN/M

　　振捣砼荷载1.2×2.0×0.25=0.6KN/M

　　根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90的折减系数,所以q=0.9×4.87=4.38kn/m

　　(2)验算底模抗弯承载力

　　底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:

　　L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

　　Ｍma*＝－0.12Lql2= －0.12×4.38×0.62=0.191kn·m

　　按下列公式验算

　　Ｍma* /W n≤kf m

　　Ｍma*/Ｗn=0.19×106/﹛250/（6×402）﹜=2.87N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

　　满足要求

　　(3)抗剪强度验算

　　Ｖma*=0.620ql=0.620×4.38×0.6=1.63KN

　　Ｌma*=3Ｖma*/2bh=3×1.63×103/（2×250×40）=0.24N/mm2

　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.24N/mm2

　　满足要求

　　(4)挠度验算

　　验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载

　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

　　允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

　　满足要求

　　２、侧模板计算

　　（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。

　　采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：

　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

　　选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2

　　振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2

　　总侧压力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2

　　化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M

　　(2 )验算抗弯强度

　　按四跨连续梁查表得:

　　Ｍma*=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

　　钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3

　　所以Ｍma*/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

　　A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2

　　满足要求

　　(3)抗剪强度验算

　　Vma*=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

　　τma*=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

　　A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2

　　满足要求

　　(4)挠度验算

　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m

　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

　　[W]=450/400=1.13MM>0.24MM

　　3.顶撑计算

　　钢楞选择直径48×3.5mm的钢管,间距0.6m,在3.6M高度的中间纵横各设两道水平支撑.

　　L0=3.6/3=1.2m

　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33

　　(1)强度验算

　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

　　满足要求

　　(2)稳定验算

　　因为λ=101.33 查表得稳定系数 ф=0.628

　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

　　符合要求

　　4、插销抗剪强度验算

　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

　　(4)按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载

　　N/*A+BM*/[r*Wi*(1-0.8×N/NE*)≤f

　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2

　　求得允许荷载为N=13.2KN

　　A ─ 套管钢管截

面面积(mm2)查表A=452(mm2)

　　Ah ─ 插管钢管截面面积(mm2)查表Ak=357(mm2)

　　* ─ 轴心受压构件稳定系数

　　长细比λ=UL/i2(L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm)

　　换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管贯性矩)/I1(插管贯性矩)

　　─ 等效弯矩系数=1.0

　　M* ─ 偏心弯矩值 M*=N.e e=d1/2=48/2=24mm

　　Wi*─ 钢支柱截面抵抗矩(mm3)

　　E ─ 钢柱弹性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2

　　d1 ─ 套管直径d1=48mm

　　d2 ─ 插管直径d2=43mm

　　其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。

　　fc──木材顺纹抗拉强度设计值

　　fv──木材顺纹抗剪强度设计值

　　fm──木材抗弯强度设计值

　　Mma*──最大弯矩W──净截面抵抗矩

　　Vma*──最大剪力τma*──最大剪应力

　　ω──受弯构件挠度i──回转半径

　　η ──长细比An──净截面面积

　　ф ──轴心受压构件稳定系数

　　789　　56　　104　43　　32　　1

　　1、垫木50厚200－300宽 2、木楔 3、水平拉条 4、木支柱（钢支柱）间距为1.0米 5、梁钢侧模 6、梁底模 7、木楞（65*100）8、板底钢模 9、焊接卡片直径6.5钢筋拉杆 10、剪刀撑

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篇2：250扣件钢管楼板模板支架计算书示例

　　250扣件钢管楼板模板支架计算书示例

　　模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）。

　　模板支架搭设高度为4.4米，

　　搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

　　图1楼板支撑架立面简图

　　图2楼板支撑架荷载计算单元

　　采用的钢管类型48×3.0。

　　一、模板面板计算

　　面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

　　静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.350×0.800=5.280kN/m

　　活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

　　面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

　　I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

　　(1)抗弯强度计算

　　f = M / W < [f]

　　其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　W —— 面板的净截面抵抗矩；

　　[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

　　经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200×0.200=0.039kN.m

　　经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/43200=0.898N/mm2

　　面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

　　(2)抗剪计算

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200=1.164kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1164.0/(2×800.000×18.000)=0.121N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

　　(3)挠度计算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.680×20**/(100×6000×388800)=0.036mm

　　面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

　　二、模板支撑方木的计算

　　方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

　　1.荷载的计算

　　(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11 = 25.000×0.250×0.200=1.250kN/m

　　(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

　　q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m

　　(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

　　经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m

　　静荷载 q1 = 1.2×1.250+1.2×0.070=1.584kN/m

　　活荷载 q2 = 1.4×0.600=0.840kN/m

　　2.方木的计算

　　按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

　　均布荷载 q = 1.939/0.800=2.424kN/m

　　最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.42×0.80×0.80=0.155kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.800×2.424=1.164kN

　　最大支座力 N=1.1×0.800×2.424=2.133kN

　　方木的截面力学参数为

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

　　I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

　　(1)方木抗弯强度计算

　　抗弯计算强度 f=0.155×106/64000.0=2.42N/mm2

　　方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

　　(2)方木抗剪计算

　　最大剪力的计算公式如下:

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪强度必须满足:

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1164/(2×60×80)=0.364N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪强度计算满足要求!

　　(3)方木挠度计算

　　最大变形 v =0.677×1.920×800.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.219mm

　　方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

　　三、板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

　　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.13kN

　　支撑钢管计算简图

　　支撑钢管弯矩图(kN.m)

　　支撑钢管变形图(mm)

　　支撑钢管剪力图(kN)

　　经过连续梁的计算得到

　　最大弯矩 Mma*=0.640kN.m

　　最大变形 vma*=1.30mm

　　最大支座力 Qma*=9.332kN

　　抗弯计算强度 f=0.64×106/4491.0=142.49N/mm2

　　支撑钢管的抗弯

计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

　　四、扣件抗滑移的计算

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　计算中R取最大支座反力，R=9.33kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

　　当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

　　双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

　　五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

　　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　1.静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)脚手架的自重(kN)：

　　NG1 = 0.129×4.400=0.568kN

　　(2)模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN

　　(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

　　经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.792kN。

　　2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

　　经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

　　3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　六、立杆的稳定性计算

　　不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.44

　　—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

　　i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

　　A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

　　W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

　　—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 —— 计算长度 (m)；

　　如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

　　a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

　　公式(1)的计算结果： = 94.10N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　公式(2)的计算结果： = 31.52N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　七、楼板强度的计算

　　1.计算楼板强度说明

　　验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

　　宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3375.0mm2，fy=300.0N/mm2。

　　板的截面尺寸为 b×h=4500mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。

　　按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的

　　承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

　　2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求

　　楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，

　　楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

　　第2层楼板所需承受的荷载为

　　q=1×1.2×(0.35+25.00×0.25)+

　　1×1.2×(0.57×6×6/4.50/4.50)+

　　1.4×(2.00+1.00)=29.17kN/m2

　　计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×29.17=131.27kN/m

　　板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

　　Mma*=0.0513×ql2=0.0513×131.27×4.502=136.37kN.m

　　验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

　　得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。

　　混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.80N/mm2

　　则可以得到矩形截面相对受压区高度：

　　ξ= Asfy/bh0fcm = 3375.00×300.00/(4500.00×230.00×9.80)=0.10

　　查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

　　s=0.095

　　此层楼板所能承受的最大弯矩为：

　　M1= sbh02fcm = 0.095×4500.000×230.0002×9.8×10-6=221.7kN.m

　　结论：由于∑Mi = 221.67=221.67 > Mma*=136.37

　　所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

　　第2层以下的模板支撑可以拆除。

篇3：框架模板安装拆除方案和计算书

　　框架模板安装拆除方案和计算书

　　为了保证工程结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确，需要模板及其支撑系统具有足够的承载力，刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力以及在施工过程中所产生的荷载，因此需要对模板进行设计计算。

　　一、工程概况

　　本工程为五层框架结构，最大层高为3.3m，最大板厚为10cm，最大梁高为0.6m，最长净跨为9m，宽为0.35m，采用自拌砼浇筑，坍落度控制在80mm～180mm之间，木模板、木支撑支设。

　　二、施工准备

　　1、材料：50mm厚松木板刨光，50×100松方，18厚多层板，小头直径不小于80mm的松木支撑，铁钉及Φ48×3 .5钢管，扣配件等材料。

　　2、作业条件，柱钢筋绑扎完毕，验收合格并做好隐蔽验收记录。

　　三、操作工艺

　　1、框架柱为矩形载面，模板采用18mm厚多层板50×100松背方，扣件式钢管柱箍，50×100松方支撑加固校正，柱箍间距为250mm。

　　2、框架梁模板采用50mm厚松木刨光作梁底板，杉木支撑，50×100松木模担，间距800mm；侧模为18mm厚多层板，50×100立档，间距为300，50×100背方，纵横交错。木斜撑。支撑加一道扫地拉杆和两道中间水平拉杆。每道梁下，加连续剪力撑，与地面成45～60角。

　　3、现浇板采用50× 100松方作为主次龙骨支设，上铺18mm厚多层板，主龙骨间距80cm，次龙骨间距50cm，支撑间距80cm，下垫木板和大头楔，并设纵横方向两道水平拉杆。加一道扫地杆。每间现浇面下中部做"十"字型剪刀撑各一道。

　　四、设计计算书

　　矩形梁模板和顶撑计算

　　梁长9米，截面尺寸为600＊350ｍｍ，离地面高3.3ｍ，梁底模板支撑间距为600ｍｍ，侧模板立档间距为600ｍｍ。木材用红松：fe＝10N／mm2 ｆｖ＝1.44N/mm2

　　f m =13N/mm2

　　1.底板计算

　　(1)底板计算

　　抗弯强度验算

　　计算底模承受的荷载:梁的底模设计要考虑四部分荷载,模板自重,新浇砼的重量,钢筋重量及振捣砼产生的荷载,均乘以分项系数1.2,设底模厚度为4mm。

　　底模板自重1.2×5×0.04×0.35=0.084KN/M

　　砼荷重1.2×24×0.35×0.6=6.05KN/M

　　钢筋荷重1.2×1.5×0.35×0.6=0.378KN/M

　　振捣砼荷载1.2×2.0×0.35=0.84KN/M

　　根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90的折减系数,所以q=0.9×7.352=6.62kn/m

　　(2)验算底模抗弯承载力

　　底模下面顶撑间距为0.6米,底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁,因为模板长度有限,一般可按四等跨连续梁计算,查静力计算表得:

　　L=0.6mL=0.6mL=0.6mL=0.6m

　　Ｍma*＝－0.12Lql2= －0.12×6.62×0.62=0.286kn·m

　　按下列公式验算

　　Ｍma* /W n≤kf m

　　Ｍma*/Ｗn=0.286×106/﹛250/（6×402）﹜=4.32N/MM2<1.3×13=16.9n/mm2

　　满足要求

　　(3)抗剪强度验算

　　Ｖma*=0.620ql=0.620×6.62×0.6=2.46KN

　　Ｌma*=3Ｖma*/2bh=3×2.46×103/（2×250×40）=0.36N/mm2

　　Ｋfv=1.3×1.4=1.82N/mm2>0.36N/mm2

　　满足要求

　　(4)挠度验算

　　验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载

　　q'=0.05+3.3+0.17=3.52KN/M

　　WA=0.967×q'l4/100EI=0.967×3.52×6004/﹛100×9×103×（１／12）×250×403﹜=0.37MM

　　允许挠度为h/400=600/400=1.5mm>0.37mm

　　满足要求

　　２、侧模板计算

　　（１）侧压力计算，梁的侧模强度计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新浇砼对模板侧面的压力，并乘以分项系数１．２。

　　采用内部振捣器时，新浇筑的普通砼作用于模板的最大侧压力：

　　Ｆ＝0.22×24×200/20+15×1×1×（2）0.5=42.66KN/M2

　　F=24H=24×0.55=13.2KN/M2

　　选择二者之中较小者取F=13.2KN/M2

　　振捣砼时产生的侧压力为4KN/M2

　　总侧压力q1=1.2(13.2+4)=20.64KN/M2

　　化为线荷载q=0.6×0.9q=11.15KN/M

　　(2 )验算抗弯强度

　　按四跨连续梁查表得:

　　Ｍma*=－0.12ql 2=－0.12×8.36×0.62=kn·m=-0.486

　　钢模板静截面抵抗矩为5.94CM3

　　所以Ｍma*/Ｗh=253×103/5.94×103=81.82mm2

　　A3钢的抗弯强度设计值为200N/MM2>81.82N/MM 2

　　满足要求

　　(3)抗剪强度验算

　　Vma*=0.62ql=0.62×11.15×0.6=4.15kn

　　τma*=3V/2A=3×103/2×1040=5.99n/mm2

　　A3钢抗剪强度设计值为125N/MM2>5.99N/MM2

　　满足要求

　　(4)挠度验算

　　q=0.6×(13.2+4)=10.32kn/m

　　Wa=0.967×ql4/100EI=0.967×10.32×6004/100×2.06×105×26.97×104=0.24MM

　　[W]

=450/400=1.13MM>0.24MM

　　3.顶撑计算

　　钢楞选择直径48×3.5mm的钢管,间距0.6m,在3.6M高度的中间纵横各设两道水平支撑.

　　L0=3.6/3=1.2m

　　i= （I/A）0.5= （12.19×104/4.89×102）0.5=15.79MM

　　λ=L0/i=1600/15.79=101.33

　　(1)强度验算

　　已知N=4.38/2×0.6=1.315KN

　　N/AN=1315/4.89×102=2.68N/MM2<215N/MM2

　　满足要求

　　(2)稳定验算

　　因为λ=101.33 查表得稳定系数 ф=0.628

　　N/фA0=1315/0.628×4.89×102=4.28N/MM2<215N/MM2

　　符合要求

　　4、插销抗剪强度验算

　　N/2A0=7.73×0.75/[2×(3.14×122/4]=7.73×0.75/(2×113)=25.6N/mm2<fv=125N/mm2

　　(4)按最不利因素求受压稳定性计算允许荷载

　　N/*A+BM*/[r*Wi*(1-0.8×N/NE*)≤f

　　N/(0.487×452)+(1×24N)/{1.15×3862.88×[1-0.8×(N/3862.88)]}≤f=215N/mm2

　　求得允许荷载为N=13.2KN

　　A ─ 套管钢管截面面积(mm2)查表A=452(mm2)

　　Ah ─ 插管钢管截面面积(mm2)查表Ak=357(mm2)

　　* ─ 轴心受压构件稳定系数

　　长细比λ=UL/i2(L为钢支柱长度i2为套管回转半径mm)

　　换算系数U=（1+h/2）0.5 h=I2(套管贯性矩)/I1(插管贯性矩)

　　─ 等效弯矩系数=1.0

　　M* ─ 偏心弯矩值 M*=N.e e=d1/2=48/2=24mm

　　Wi*─ 钢支柱截面抵抗矩(mm3)

　　E ─ 钢柱弹性模量(N/mm2) E=2.06×105N/mm2

　　d1 ─ 套管直径d1=48mm

　　d2 ─ 插管直径d2=43mm

　　其余的梁、柱的模板和支撑计算与上述方法相同，在此不作详细计算。

　　fc──木材顺纹抗拉强度设计值

　　fv──木材顺纹抗剪强度设计值

　　fm──木材抗弯强度设计值

　　Mma*──最大弯矩W──净截面抵抗矩

　　Vma*──最大剪力τma*──最大剪应力

　　ω──受弯构件挠度i──回转半径

　　η ──长细比An──净截面面积

　　ф ──轴心受压构件稳定系数

篇4：办公楼项目模板工程设计计算书

　　办公楼项目模板工程设计计算书

　　1、模板设计：

　　计算时，取3轴-4轴间及B轴-C轴间二层梁板最大的主梁及板厚进行计算，在这取4轴、B轴-C轴跨上的框架梁进行计算，其截面为：350×650mm2,框架梁长7.5m，板厚为100mm，层高为6.85m.梁底模板采用25mm厚模板，梁侧模及平板模板采用18mm厚胶合板，50×100檀条，40×60楞方间距0.5m，侧模立档间距为为0.4m，进行支模。承托主梁底模采用顶撑尾径为80mm，间距为800mm的木支撑；承托平板底模采用顶撑尾径为80mm，间距为1000mm的木支撑。木支撑分二层进行支撑，在支撑分层处须用相同规格的檀条和胶合板密铺，且上下二层木支撑的中心位置竖直对准，分层层高分别为3.4m和3.45m，计算时层高取3.45m.

　　经查《简明施工计算手册》，木材及胶合板抗压强度设计值为：fc=10Mpa，抗剪强度设计值为：fv=1.4Mpa，抗弯强度设计值为：fm=13Mpa，调整系数K取1.3。

　　2、主梁底板计算：

　　①、强度验算：

　　底板承受荷载：梁的底模设计要考虑四部分荷载即：模板自重、新浇砼的重量、钢筋重量及振捣砼时产生的荷载，均应乘以分项系数1.2，取底模25mm厚。

　　底模板的自重为：1.2×5×0.025×0.35=0.0525KN/M

　　砼荷重为：1.2×25×0.35×0.65=6.825KN/M

　　钢筋荷重为：1.2×1×0.35×0.65=0.273KN/M

　　振捣荷载为：1.2×2×0.35=0.84KN/M

　　竖向荷载为：q=0.0525+6.825+0.273+0.84=7.9905KN/M

　　根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要

　　乘以0.90的折减系数。

　　所以，总竖向荷载为：q=0.9×7.9905=7.19145KN/M

　　框架梁长为7.5m，底模下面楞方间距为0.5m，底模的计算简图是一个等跨的多跨连续梁，由于模板长度有限，一般可按四跨连续梁计算（取最不利荷载进行计算），查《简明施工计算手册》附录二表中得：Km=-0.121，Kv=-0.620，Kf=0.967

　　Mma*=KmqL2=-0.121×7.19145×0.5×0.5=-0.21754KN.m

　　底板所须截面抵抗矩为：Wn=Mma*/kfm=0.21754×106 ÷1.3÷13

　　=12872mm3

　　选用底板截面为25×350mm2

　　Wn=1/6×bh2 =1÷6×350×25×25=36458mm3>12872mm3

　　满足要求。

　　②、剪应力验算：

　　V=KvqL=0.620×7.19145×0.5=2.2293KN

　　剪应力为：Tma*=3V/2bh=3×2.2293×1000÷2÷350÷25

　　=0.3822MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82Mpa>0.3822MPa

　　满足要求。

　　③、挠度验算：

　　按强度验算荷载组合，进行强度验算时采用荷载标准值计算，且不考虑振捣荷载

　　所以q=（0.0525+6.825+0.273）÷1.2×0.9=5.71725KN/M

　　WA=Kf×qL4÷100El

　　=0.967×5.71725×（500）4÷100÷9000÷1/12÷350÷253

　　=0.84245

　　[W]=L/400=500÷400=1.25mm>0.84245mm。

　　满足要求。

　　2、主要侧模计算：

　　①、侧压力计算：梁的侧模计算，要考虑振捣砼时产生的荷载及新砼对模板侧面的压力。

　　按T=28°（砼的入模温度），VL=2m/h（砼浇筑速度），Ks=1.0（砼坍落度修正值），Kw=1.0（外加剂影响正系数）

　　Pma*=4+1500÷（T+30）×KsKwVL/3

　　=4+1500÷（28+30）×1×1×2÷3

　　=17.24KN/M2

　　②、强度验算：

　　立档间距为400mm，设侧模板按四跨连续计算。已知板厚为100mm,梁底模板为25mm，侧模板为18mm

　　侧压力化为线布荷载：q=17.24×（0.65-0.10）=9.483KN/M，弯矩系数与底模相同。

　　Mma*=-KmqL02-0.121×9.483×0.4×0.4=-0.1836KN.M

　　须要：Wn=Mma*/kfm

　　=0.1836×1000000÷1.3÷13=10863mm3

　　选用侧模板的截面尺寸：550×18mm2

　　则截面抵抗矩为：Wn=1/6×bh2=1÷6×550×18×18

　　=29700mm3>10863mm3

　　满足要求。

　　③、剪应力验算：

　　剪力V=KvqL0=0.620×9.483×0.4=2.3518KN

　　剪应力：tma*=3V/2bh=3×2.3518×1000÷2÷550÷18

　　=0.3563MPa

　　Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>0.3563MPa

　　满足要求。

　　④、挠度验算：

　　WA=hP×qL4÷100EI

　　=0.967×9.483×4004÷100÷9000÷1/12÷550÷18÷18÷18=0.9758mm

　　[w]=l/400=500÷400=1.25mm>0.9758mm

　　满足要求。

　　3、主梁顶撑计算：

　　采用顶撑尾径为直径80mm，间距为800mm的木支撑分两层进行支撑，在每层中间纵横各设二道水平拉条。

　　取L0=1400mmd=80mmi=d/4=20mm

　　λ=L0/i=1400÷20=70

　　强度验算：

　　已知：N=7

.19145×0.8=5.75316KN

　　An=πR2=3.14×40×40=5026.55mm2

　　N/An=5.75316×1000÷5026.55=1.1445MPa<fc=10MPa

　　满足要求。

　　4、平板模板计算：

　　①、荷载计算：取1m宽板带为计算依据。

　　模板自重：1.2×5×0.018×1=0.108KN/m，钢筋混凝土荷重：1.2×25×1×0.10=3.0KN/m，振动荷载：1.2×2×1=2.4KN/m，人员荷载：1.2×2.5×1=3KN/m。根据《混凝土结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值折减系数为0.9。

　　②、强度验算：

　　总竖向荷载q=(0.108+3.0+2.4+3)×0.9=7.6572KN/m,

　　Mma*=KmqL2 =-0.121×7.6572×0.52 =-0.2316KN/m,

　　模板所须截面抵抗矩：

　　Wn=Mma*/Kfm=0.2316×106 ÷1.3÷13=13706mm3 ,

　　而模板的[W]=1/6×bh2 =1÷6×1000×182 =54000>Wn

　　满足要求。

　　③、剪应力验算：

　　V=KvqL=0.620×7.6572×0.5=2.3737KN,

　　最大剪应力:

　　Tma*=3V/2bh=3×2.3737×103 ÷2÷1000÷18=0.1978MPa,

　　而模板的[T]=Kfv=1.3×1.4=1.82MPa>Tma*

　　满足要求。

　　④挠度验算：

　　进行挠度验算时，不考虑振动荷载和人员荷载，

　　q=(0.108+3.0)×0.9=2.7972KN/m,

　　WA=Kf.qL4 ÷100EI

　　=0.967×2.7972×5004 ÷100÷9000÷1×12÷1000÷183

　　=0.3865mm

　　而模板的[W]=L/400=500÷400=1.25mm>WA

　　满足要求。

　　⑤顶撑强度验算：

　　N=7.6572×1.0=7.6572KN

　　An=πR2 =3.14×402 =5026mm2

　　N/An=7.6572×103 ÷5026=1.5235MPa<fc=10MPa

　　满足要求。

　　⑥顶撑稳定性验算：

　　取L0 =1400mm，d=80mm，i=d/4=20mm，

　　λ=L0 /i=1400÷20=70

　　因为λ=70<91,

　　所以ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(70÷65)2 ]=0.463

　　N/ψAn=7.6572×103 ÷0.463÷5026=3.29<fc=10MPa

　　满足要求。

　　5、结论：

　　梁底模板采用25mm厚模板，梁侧模及平板模板采用18mm厚胶合板，50×100檀条，40×60楞方间距0.5m，侧模立档间距为为0.4m，进行支模。承托主梁底模采用顶撑尾径为80mm，间距为800mm的木支撑；承托平板底模采用顶撑尾径为80mm，间距为1000mm的木支撑。木支撑分二层进行支撑，在支撑分层处须用相同规格的檀条和胶合板密铺，且上下二层木支撑的中心位置竖直对准，分层层高分别为3.4m和3.45m。满足要求。