商业裙楼脚手架施工方案

　　商业裙楼脚手架施工方案

　　第一章、编制依据

　　《建筑施工手册》第四版

　　《钢结构设计规范》GB50017-20**

　　《建筑结构荷载规范》GB50009-20**

　　《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》

　　《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20**

　　《混凝土结构设计规范》GB50010-20**

　　《建筑地基基础设计规范》GB50007-20**

　　《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99

　　**工程施工图纸。

　　重庆zz建设（集团）有限公司的内部技术标准、工作标准、管理标准以及公司ISO9002质量体系程序文件。

　　第二章、工程概况

　　**工程由1、2、3#楼等三栋高层和商业裙房及地下车库连接而成。建筑面积70000m3。建筑物高度为90m，本次设计的外墙脚手架为装饰阶段的使用脚手架。

　　第三章、脚手架方案选择

　　本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：

　　1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。

　　2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。

　　3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。

　　4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；

　　5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合JCJ59-99检查标准要求，要符合重庆市市级文明施工工地的有关标准。

　　6、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下两种脚手架方案：

　　15层以上采用槽钢挑架，分两次搭设，8层和7层的槽钢挑架，在本工程的主体施工前已经论述和编制了专项施工方案，15层以下采用落地式钢管脚手架。具体论述如下：

　　第四章、落地架脚手架的材质要求

　　l、钢管脚落地手架，选用外径48mm，壁厚3.2mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要求出示出厂合格证等相关质量证明文件。脚手架材质必须设计要求后，方可在施工中使用。

　　2、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ22-85的要求，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N·m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。

　　3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂刷油漆，颜色力求统一美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆、扫地杆、剪力撑均统一漆红白相间的油漆。

　　4、脚手板采用竹条板，其质量应符合有关要求。

　　5、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透，1.6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由重庆市建筑安全监督管理部门发放的准用证。

　　6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700）中Q235A钢的要求。

　　第五章、脚手架的搭设流程及要求

　　落地脚手架搭设的工艺流程为：

　　场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。

　　定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。

　　在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。

　　第一节、主杆基础

　　本工程1、2号楼脚手架在结构楼板上搭设，砼的强度等级为Ｃ30和C50的混凝土，1、2号楼的个别部位和在回填土采用混凝土硬化厚度不小于10cm，且混凝土强度等级>C20，地基为基础开挖出来的砂岩和页岩的石块砂土回填地基，其地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。3#楼全部在中风化的岩石上因此其地基承载能力是符合设计要求。

　　第二节、立杆间距

　　(1)脚手架立杆纵距1.8m，横距0.8m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平5.4m(即二步三跨)：内立杆距建筑物0.2m。

　　(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。

　　(3)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。

　　(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。

　　第三节、大横杆、小横杆设置

　　(1)大横杆在脚手架高度方向的间距0.9m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。

　　(2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。

　　第四节、剪刀撑

　　脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。

　　第五节、脚手板、脚手片的铺设要求

　　(1)脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。

　　(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。

　　(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。

　　第六节、防护栏杆

　　(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。

　　(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。

　　(3)脚手架外侧必须设0.9m高的防护栏杆

　　(4)脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。

　　第七节、连墙件

　　(1)脚手架与建筑物按水平方向5.4m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设置一道斜拉钢丝绳。

　　(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。

　　(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。

　　(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。

　　第八节、架体内封闭

　　(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设置平整牢固。

　　(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。

　　(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。

　　第七章、脚手架搭设的劳动力安排

　　1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。

　　2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。

　　3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。

　　第八章、脚手架的检查与验收

　　1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；

　　2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任；

　　3、外脚手架分段验收严格按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20**第八节及JGJ59-99中"外脚手架检查评分表"，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。

　　4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。

　　第九章、脚手架搭设安全技术措施

　　1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30Ω。

　　2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。

　　3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

　　4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。

　　5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。

　　6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。

　　7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

　　8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

　　9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2kN/m2，确保较大安全储备。

　　10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。

　　11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。

　　12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。

　　13、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。

　　第十章、脚手架拆除安全技术措施

　　1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。

　　2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

　　3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。

　　4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。

　　5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。

　　6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。

　　7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

　　8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

　　9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

　　10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。

　　11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。

　　12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。

　　13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。

　　14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。

　　15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。

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篇2：生产车间单排钢管脚手架施工方案

　　生产车间单排钢管脚手架施工方案

　　第一节工程概况

　　本工程外脚手架搭设依据JGJ130-20**《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》要求编制的。**生产车间位于**道**B车间东侧，由静建三分公司承建，建筑面积为13006.15m2为框架结构。该工程高为14.7米，局部18.4米，架子为单排钢管脚手架。根据文明施工要求及工程特点，首先确定本脚手架使用于装修工程施工和主体外围护。架体距墙1.1米。架体高度16米，局部19.6米，脚手架长为132米，宽为38米。其施工荷载为2.0KN。该工程项目经理为Z、工长为Z、质量员Z、安全员Z、材料员Z、架子搭设负责人为Z。

　　第二节材料选择

　　a、脚手架采用外径φ48mm钢管，壁厚3.5mm，其材质符合《GB700-7P》的技术要求。斜撑和剪刀撑材料同上，其颜色为红白相间的颜色，作为醒目的警示标志。钢管表面有凹凸状，疵点裂纹变形和扭曲等现象一律不准使用。

　　B、扣件采用可锻铸铁，并应符合《KT33-8》的技术要求。

　　1、直接扣件（十字件）用于两根呈垂直交叉钢管的连接。

　　2、旋转扣件（回转扣）用于两根呈任意角度交叉钢管的连接。

　　3、对接扣件：用于两根钢管对接连接作为工程架体的材料。

　　以上扣件凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用。

　　C、木脚手板使用松木制成，厚度50mm，板长3-4米，宽为250mm，端部用2mm厚铁皮绑紧，以防开裂，凡腐朽、扭纹、破裂和大横透节或虫眼的木板均不能使用。

　　D、竹脚手板长3m，宽250mm，板身50mm凡虫蛀、枯脆、松散的竹脚手板不得使用。

　　第三节施工准备

　　对进场的钢管、扣件、脚手板进行检查，经检查合格的构配件应按品种、规格分类对方整齐、平稳，堆放场地无积水。平整搭设场地，清楚搭设场地的杂物，并使排水通畅。

　　第四节地基与基础

　　基槽外围回填时，分步夯实至自然地平，靠近建筑物应做到内高外低，并沿架体四周做好排水沟，在架体西侧通向场区下水道。以防止雨季降雨时对架体的沉降影响，造成架体倒塌事故。

　　第五节搭设

　　脚手架在基础回填后进行搭设，一次搭设高度不超过相邻连墙件以上两步。其搭设方法按事先确定好的立杆间距固定立杆→大横杆→小横杆→抛杆→斜杆→剪刀撑。搭设时基础素土夯实找平，上面铺5cm厚木板，使用2M板平行于墙面放置，每隔5块板设一排水口。开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除，当搭设有连墙件的构造点，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件，立杆接长顶层可采用搭接。其余各层对接，立杆上对接扣件交错布置，两根相邻立杆的接头不设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开距离不小于500mm，立杆超过大檐1.5m，绑两道护身杆，每道60cm，纵向水平赶宜设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接，也可采用搭接。搭接长度不小于1m等间距设置3个旋转扣件/纵向水平杆对接扣件交错布置；在水平方面错开距离不小于500cm，主节点处设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。脚手架设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。连墙件从底层第一步纵向水平杆处开始设置，连墙件设置按层设，形成菱形状。连墙件中的呈水平设置，有不能水平设置时，与脚手架连接的一段应下斜连接，当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，与地面倾角在45度到60度之间，连墙件采用钢性连接，使用M10铁涨管固定在砼柱子上。与外脚手架采用十字扣件连接，脚手架门洞处，在两侧设置一根斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm，过窗洞增设一根纵向水平杆。剪刀撑设角度45度到60度，跨超立杆根数不超过7根，在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，应由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑净距不大于15m，设有立杆，纵向和横向水平杆等同步搭设，底层斜杆下端必须支撑垫块或垫板上。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m,应采用不小于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100m，剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主接点的距离不大于150mm,作业层脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120-150mm；脚手板设置在三根横向水平杆上。脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支撑，并将两端可靠固定。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,两端均与支撑杆可靠固定。探头用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支撑杆件上。

　　第六节对搭设人员要求

　　脚手架搭设人员必须是经过特种作业考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。作业中必须遵守并执行架子工操作规程，作业前由项目部履行交底并签字后，方可施工。搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋，由班组长经常检查作业人员的安全防护用品佩戴情况及架体搭设是否牢固，拉接点及架体的稳定情况，发现问题及时纠正处理，当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时，停止脚手架搭设作业。

　　第七节脚手架的检查与验收

　　每搭完一步脚手架后，应按脚手架规范8.2.4规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

　　班组自检：脚手架在搭设过程中由架子组长，工地安全员对该外脚手架的搭设过程部位随时检查发现问题及时处理。

　　脚手架在使用中由该项目负责人，每周组织安全员和架子负责人对外脚手架的设置和连接、连墙体、支撑门洞地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空、扣件螺栓是否松动，安全防护措施是否符合要求等进行检查。发现问题及时整改落实，以达到安全生产的目的。

　　基础完工后及脚手架搭设前进行检查，脚手架搭设完10-13米高度后，由工地项目负责人组织工地安全员和架子组长及使用架子班组长对该外脚手架进行分段验收，对不符合要求的提出整改方案及措施，整改完毕后，继续验收，验收合格后由该项目的安全员填写分段或分层验收表，并逐级签字。

　　遇有六级大风及大雨后进行检查。

　　脚手架搭设完毕后，经工地初验合格报分公司质安股，由分公司质安股对该项目外脚手架进行整体验收，验收合格后发“安全防护用具及机械设备使用许可证”，不合格的需整改，复验合格后发证。

　　第八节防护措施

　　外脚手架使用10cm×10cm=2400目，1.5×6米的密目网全封闭，密目网挂在大横杆上，网支挂在外脚手架内侧，与架体绑扎牢固。首层3.2米处设置一到平网，三层设置一道平网，并随施工进度设置随层作业网。平网系结点应符合打结方便，连接牢固又容易解开，受力后又不会散脱的原则。多张网连接使用时，相邻部分应靠紧或重叠。平网安装外高里低，以15度为宜，网不宜绷紧。

　　第九节脚手架拆除

　　1、由项目负责人组织项目员对工程进行全面检查，脚手架的扣件连接，连墙件、支撑体系，并由项目经理进行拆除安全技术交底。

　　2、拆除时划分作业区，周围设警戒标志，地面设专人监护，禁止非作业人员入内。

　　3、清除脚手架上的杂物及地面障碍物。

　　4、拆除作业必须由上而下逐层进行，先搭后拆、后搭先拆的原则，即拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等。并按一步一清的原则依次进行。要严禁上下同时进行拆除作业，拆除时专人指挥上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先同志对方，以防坠落。

　　5、拆除时，不应碰撞门窗、玻璃、水落管等物品。

　　6、拆下的物料要用绳索栓住利用滑轮徐徐放下，严禁抛掷。

　　7、在拆架过程中，不能中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

　　8、拆下的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件要刷油装袋码放整齐。

篇3：脚手架施工方案(十二)

　　脚手架施工方案（十二）

　　1材料准备

　　本工程所需材料除安全网、竹串脚手板自行采外，其余材料均由租赁单位提供，材料随工程进度分阶段组织进场。

　　2技术准备

　　施工前应按要求向架子工作好技术交底，人员变动后必须重新交底。

　　3.脚手架的构造要求

　　a总的设计要求

　　立杆纵距1.5米（局部有调整，但均不大于1.5米），横距0.9米，内排架步1.8米，外排架步距0.9米，每层脚手架限高22米。

　　b大横杆

　　大横杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨。接长宜使用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜在同步或同跨内，不同步或不同跨设，两个相邻接头在水平方向错开不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于1米，应等间距设置3个旋转扣件固定，本工程使用竹串脚手板，大横杆作为横向水平杆的支座用直角扣件固定在立杆上。

　　c小横杆

　　作业层上非主节点的小横杆，宜根据支承脚手板的需要等距设置，最大间距不宜大于纵距的1/2。

　　小横杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。小横杆靠墙一端外伸长度不小于300mm，以满足铺一块脚手板的要求，靠墙一端装饰面距离不大于100mm（符合现行规范的要求）。

　　d脚手板

　　作业层的脚手板应铺满铺稳，离开外墙装饰面150mm。

　　脚手板应设置在三根水平杆上，脚手板的铺设采用搭接铺设，搭接时接头必须支在小横杆上。作业层端部脚手板接头长度为150mm，板长两端应与支承杆可靠固定。

　　e立杆

　　内立杆距外墙边400mm。每根立杆底部应设置木垫板，木垫板宽200mm，厚50mm。

　　相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，下端第一根立杆用６米杆和3米杆相互错开。

　　f连墙件

　　为了便于施工，本工程采用刚性连接件，连接件水平方向沿每5米设置一道，高度方向为每层设置。

　　g门洞

　　脚手架应在安全通道出入口处设置门洞，门洞处挑空一根立杆，门洞处的空间桁架除下弦平面外，应在其余5个平面内设置斜脚杆，斜脚杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端上，旋转中心至主节点的距离不宜大于150mm.。

　　安全通道处门洞两侧立杆应为双管立杆。通道、卸料平台不能与脚手架杆件相连。

　　h剪刀撑

　　剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45o控制，每道剪刀撑的宽度不小于4跨；剪刀撑的斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1米，应等面距设置3个旋转扣件固定。

　　i扣件

　　螺栓拧紧力矩不应小于45N·M，且不应大于65N·M。

　　端点处固定小横杆、大横杆，剪刀撑用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件的盖板边沿的长度应大于100mm。

　　j基础

　　基础必须密实、可靠。

　　k上人斜道

　　当室内楼梯受施工影响不能正常使用时，可在架体内搭设临时的简易上人斜道，斜道的坡度为1:3，沿内侧设栏杆，扶手栏杆高度为1.2米。

　　4脚手架的搭设、拆除施工工艺

　　a落地脚手架搭设施工工艺

　　落地脚手架搭设的工艺流程：场地平整、夯实→前后设置通长立杆挡板→一排为纵向扫地杆→竖立杆→将纵向扫地杆与立杆扣紧→安装横向扫地杆→安装大横杆→安装小横杆→安装剪刀撑→安装连墙件→扎安全网→作业层铺脚手板和挡脚板。

　　b脚手板拆除施工工艺

　　拆除程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：安全网→栏杆→脚手板→剪刀撑→横向水平杆→纵向水平杆→立杆

　　不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架，做到拆一步一清，一杆一清。整个拆除高差不应大于2步。

　　当脚手架拆至下部最后一根至钢管高度（约6米）时应先在适当位置搭设临时抛撑加固后再拆连墙件。

　　5目标和验收标准

　　《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—99)表3.0.4—1总分为16分，要求全部符合要求，达到10分。

　　检查和验收应符合《建筑施工扣件或钢管脚手架安全技术规范》(GJ130—20**)8.1、8.2要求。

　　6安全文明施工保证措施

　　a材质

　　钢管：立杆、大横杆、小横杆、栏杆、剪刀撑均采用外径Φ48MM，壁厚3.5MM的高频焊接钢管，其材质要符合《普通碳素结构钢技术条件》GBT00-97中的A3钢的技术条件，钢管必须有出厂合格证，不得有斜口现象，有严重锈蚀、弯曲、压偏、损伤和裂纹者均应剔除。

　　扣件：扣件要有出厂合格证，钢管脚手架所用的扣件，要符合《钢管脚手架扣件》的规定.

　　安全网：要有出厂合格证及安检部门认可的。

　　拉索：选用Φ16的钢丝绳。

　　脚手板：采用竹跳板及自行配选红白相间的15cm高踢脚板。

　　花蓝螺栓：花蓝螺丝选用M16，允许荷载≥8KN。

　　b使用的安全技术措施

　　扣件的紧固程度不应小于40N·M，且不应大于65N·M，对接扣件的承载力为3KN，扣件上的螺栓应保持适当的拧紧程度，对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水；直角扣件安装时开口不能向下，以保证安全。

　　各杆件端头伸出扣件高度边缘的长度不应小于100mm，钢管有严重锈蚀、压扁和裂纹不能使用，禁止使用有暴裂变形、滑丝等现象的扣件。

　　外脚手架严禁使用外径48mm与51mm钢管混用。

　　c搭设时的安全技术措施

　　脚手架的基础必须经过夯实处理满足承载立要求，做到不积水、不沉降。

　　搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下使用，需解开与另一人有关的扣件时，必须先通知对方，并退到立杆，以防坠落伤人。

　　开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一排抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况搭设。

　　脚手架及时与结构拉结式采用安全支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每天收工前一定准确以防架子稳定。

　　脚手架必须配合施工进度搭设，搭设高度必须在相临连墙件的上面两步。

　　在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收，每两步验收一次。

　　d脚手架上施工作业的安全措施

　　结合安全施工的方法，在脚手架每支一层架后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组和个人，未经同意不得随意拆除脚手架部件。

　　严格控制施工荷载，脚手架上不准集中堆料，施工荷载不得大于2KN/㎡，确保较大的安全装备。

　　施工时不允许同时作业，同时作业层数不得超过一层，当作业层高出二层以下、连墙件3.6米以上，且在上面无连墙件时，应加强适当的整改措施。

　　定期检查脚手架，发现问题有隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

　　e脚手架拆除时的安全技术措施

　　拆架前，架子上有杂物应清理干净，全面检查保持脚手架干净，根据检查结果，拟定作业计划、报告、批准、进行技术交底后才准工作。

　　架子未拆除前，必须查看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架地面设施等障碍物、地铺、缆风绳、连墙杆及支杆架或各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量提前拆除。

　　拆架时应划分作业区，周围的绳绑围栏或竖立警戒标志地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

　　拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。

　　在拆架时不能中途换人，必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

　　每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

　　拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，以防触电。

　　所有杆件和扣件拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

　　所有脚手架应相对，自外向里竖立搬运，以防脚手板和堆放物从高处坠落伤人。

　　拆下的零扣件要装入容器内，用吊篮吊下，拆下的钢管需要绑扎牢固，，双点起吊，严禁从高空抛掷，拆下来的材料要分类摆放整齐，不准随意乱放。

　　f文明施工要求

　　进入施工现场人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带,穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟.

　　进入施工现场的人员需爱护场内的各种绿化设施和标志牌,不得践踏草坪,损坏花草树木,随意拆除和移动标志牌,严禁酗酒人员上架作业,施工时,禁止开玩笑和打闹.

　　脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工,上岗人员定期体检,体验合格者方可发上岗证,凡患有高血压、贫血病、心脏病的其它不适于高空作业者，一律不准上架作业。

　　上架子作业人员上下班应走人行楼梯道，不准攀爬架子、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，应由架子工完成，任何人不得随意拆动。局部脚手架验收合格后任何人不准擅自拆改，如需局部拆改，须经主管工程师同意后由架子工操作。

　　不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

　　不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆输送泵管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

篇4：钢管落地脚手架计算书(施工方案)

　　钢管落地脚手架计算书（施工方案）

　　扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-20**)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20**)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20**)等编制。

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立管；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；

　　内排架距离墙长度为0.35米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

　　采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

　　连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件；

　　2.活荷载参数

　　施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处安徽省淮南市，基本风压为0.35 kN/m2；

　　风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；

　　脚手架计算中考虑风荷载作用

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

　　5.地基参数

　　地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

　　立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

　　活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；

　　静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；

　　活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.192 kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为 M2ma*= -0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；

　　活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.379 mm；

　　大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；

　　集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；

　　小横杆计算简图

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma* = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma* = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；

　　最大弯矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.356 kN.m；

　　最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；

　　小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqma*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；

　　大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma* = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105

　　×107800) = 0.794 mm；

　　最大挠度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.008+0.794 = 0.802 mm；

　　小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

　　小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；

　　脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

　　活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；

　　荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；

　　R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2= 0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178 kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo = 0.35 kN/m2；

　　Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz= 1 ；

　　Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.178+ 1.4×2.4= 8.374 kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.178+ 0.85×1.4×2.4= 7.87 kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

　　Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10= 0.091 kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.374 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比 Lo/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 8374/(0.188×424)=105.055 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 105.055 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.870 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比: L0/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 7870.17/(0.188×424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 119.087 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　七、最大搭设高度的计算:

　　按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204

　　+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=77.033 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 77.033 /(1+0.001×77.033)=71.523 m；

　　[H]= 71.523 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；

　　Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204+0.85×1.4×(2.4+0.188×4.24×100×0.077/4.49)))/(1.2×0.125)=69.564 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 69.564 /(1+0.001×69.564)=65.04 m；

　　[H]= 65.04 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　八、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl = Nlw + N0

　　风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；

　　连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf = φ·A·[f]

　　其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；

　　Nl = 8.584 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

　　连墙件扣件连接示意图

　　九、立杆的地基承载力计算:

　　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

　　p ≤ fg

　　地基承载力设计值:

　　fg = fgk×kc = 160 kpa；

　　其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

　　脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

　　立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.481 kpa ；

　　其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.87 kN；

　　基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

　　p=31.481 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！

篇5：普通型钢悬挑脚手架计算书(施工方案)

　　普通型钢悬挑脚手架计算书（施工方案）

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8米；

　　内排架距离墙长度为0.30米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

　　脚手架沿墙纵向长度为150米；

　　采用的钢管类型为Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

　　连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件连接；

　　2.活荷载参数

　　施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处江西省九江市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

　　计算中考虑风荷载作用；

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　5.水平悬挑支撑梁

　　悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.8米。

　　与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

　　楼板混凝土标号:C25；

　　6.拉绳与支杆参数

　　支撑数量为:1；

　　钢丝绳安全系数为:8.000；

　　钢丝绳与墙距离为(m):1.10；

　　悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.1m。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

　　静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；

　　活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为M2ma*=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为σ=50.557N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；

　　活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；

　　大横杆的最大挠度1.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

　　集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma*=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma*=1.324×0.8/3=0.353kN.m；

　　最大弯矩M=Mqma*+Mpma*=0.356kN.m；

　　最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；

　　小横杆的最大弯曲应力σ=79.342N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqm

a*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；

　　大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma*=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105

　　×107800)=0.794mm；

　　最大挠度和V=Vqma*+Vpma*=0.008+0.794=0.802mm；

　　小横杆的最大挠度为0.802mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R≤Rc

　　其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

　　小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

　　脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

　　荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；

　　R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载的计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2=0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2=0.742kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo=0.35kN/m2；

　　Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz=1；

　　Us--风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk=0.7×0.35×1×0.645=0.158kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.938+0.85×1.4×2.4=7.582kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

　　Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10=0.091kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值：N=8.086kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

　　长细比Lo/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=8086/(0.188×424)=101.441N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=101.441N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值：N=7.582kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

　　长细比:L0/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=7582.08/(0.1

88×424)+91392.178/4490=115.473N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=115.473N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　七、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl=Nlw+N0

　　风荷载标准值Wk=0.158kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw=1.4×Wk×Aw=3.584kN；

　　连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.584kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf=φ·A·[f]

　　其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

　　Nl=8.584<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到Nl=8.584小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

　　八、悬挑梁的受力计算:

　　悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

　　悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

　　本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，

　　水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

　　受脚手架集中荷载N=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R[1]=9.858kN；

　　R[2]=7.193kN；

　　R[3]=-0.142kN。

　　最大弯矩Mma*=1.318kN.m；

　　最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.318×106/(1.05×141000)+

　　0×103/2610=8.903N/mm2；

　　水平支撑梁的最大应力计算值8.903N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

　　九、悬挑梁的整体稳定性计算:

　　水平钢梁采用16~20号槽钢,计算公式如下

　　其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82

　　由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附表B，得到φb值为0.97。

　　经过计算得到最大应力σ=1.318×106/(0.97×141000)=9.636N/mm2；

　　水平钢梁的稳定性计算σ=9.636小于[f]=215N/mm2,满足要求!

　　十、拉绳的受力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

　　RU1=10.5kN；

　　十一、拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

　　RU=10.5kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

　　K--钢丝绳使用安全系数。

　　计算中[Fg]取10.5kN，α=0.82，K=8，得到：

　　经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

　　N=RU=10.5kN

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

　　其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

　　所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1049.972×4/3.142×125)1/2=11mm；

　　十二、锚固段与楼板连接的计算:

　　1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

　　水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.142kN；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

　　其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

　　所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[141.844×4/(3.142×50×2)]1/2=1.344mm；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

　　2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

　　锚固深度计算公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.1

42kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

　　[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

　　h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

　　141.844/(3.142×16×1.57)=1.797mm。

　　螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN

　　螺栓的轴向拉力N=0.142kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

　　3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

　　混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.193kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；

　　fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

　　经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力N=7.19kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!