建筑结构墙体防水施工工序

　　建筑结构墙体防水的施工工序

　　墙体有保温做法：

　　1、按照设计要求进行建筑物墙体砌砖（加气混凝土墙体）；

　　2、在加气混凝土墙体上做2—3cm水泥砂浆找平层，要求做之前要涂刷或甩涂混凝土界面处理剂并且要求压水光；

　　3、水泥砂浆找平层中凝后，涂刷LM—I型复合防水涂料，厚度为平均1.2mm，分3—4遍完成，要求平整、均匀、整体完整，不能有少刷、漏刷现象发生；

　　4、防水层施工完成后，进行墙体保温施工，要求在挂铅丝网贴聚苯乙烯泡沫板时不能破坏防水层，一旦有破损应该及时修补；

　　5、保温层施工完成后表面抹2—3cm水泥砂浆外墙面砖的找平层，要求水泥砂浆与保温板粘结牢固，必要的地方要进行界面处理；

　　6、进行墙体面砖的铺贴，要求粘贴牢固并且要进行勾缝处理。

　　注意点：

　　1、LM—I型防水涂料涂刷时要分遍进行，不能一遍涂刷成，在达到厚度要求的同时尽量多遍完成以达到最佳的防水效果。

　　2、挂铅丝网贴聚苯乙烯泡沫板时，容易破坏防水层，所以施工时一定要多加注意，局部射钉所带的树脂帽与防水层结合不严实的地方要用防水涂料进行修补，防止出现渗漏点。

　　墙体没有保温做法：

　　1、按照设计要求进行建筑物墙体砌砖（加气混凝土墙体）；

　　2、在加气混凝土墙体上做2—3cm水泥砂浆找平层，要求做之前要涂刷或甩涂混凝土界面处理剂并且要求压水光；

　　3、水泥砂浆找平层中凝后，涂刷LM—I型复合防水涂料，厚度为平均1.2mm，分3—4遍完成，要求平整、均匀、整体完整，不能有少刷、漏刷现象发生；

　　4、防水层厚度基本达到，在涂刷最后一遍涂料后，及时进行甩砂处理，要求时间要掌握好，过早甩砂因为涂料没有初凝，过晚甩砂涂料已经表干，都会使砂子粘结不够，达不到预期的效果；具体时间要看施工时的环境温度和湿度情况，在涂料粘性最大的时候进行甩砂；

　　5、甩砂后的涂膜完全固化后（正常情况涂膜涂刷12小时后）在防水层上面抹2—3cm水泥砂浆外墙面砖的找平层，因为防水层表面较混凝土表面吸水率的降低所以要求水泥砂浆分两次完成；

　　6、然后进行墙体面砖的铺贴，要求粘贴牢固并且要进行勾缝处理。

　　注意：

　　1、LM—I型防水涂料涂刷时要分遍进行，不能一遍或两遍施工完成，在达到厚度要求的同时尽量多遍完成以达到最佳的防水效果。

　　2、甩砂时一是时间要掌握好，二是甩的时候要尽量均匀，尽量形成一个完整、均匀的麻面，有利于后续的面砖铺贴的牢固。

　　地方要用防水涂料进行修补，防止出现渗漏点。

　　注意：

　　1、LM—I型防水涂料涂刷时要分遍进行，不能一遍或两遍施工完成，在达到厚度要求的同时尽量多遍完成以达到最佳的防水效果。

　　2、甩砂时一是时间要掌握好，二是甩的时候要尽量均匀，尽量形成一个完整、均匀的麻面，有利于后续的面砖铺贴的牢固。

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篇2：现浇箱梁施工技术措施和质量要求

　　现浇箱梁施工技术措施和质量要求

　　一、管理措施

　　1.施工单位在施工前，现浇箱梁施工方案选择必须经业主、监理审批同意后方可施工。

　　2.上跨排水固结软土地基处理路基的现浇箱梁施工方案和施工计划必须经业主和监理批复才能实施。

　　3.在支架预压施工时，无论使用何种支架，均必须按计算或沉降观测结果设置底模反拱。

　　4.现浇箱梁施工前，支架必须按设计要求进行预压，预压的方式可辨用沙包、水荷载等，软土地基上的预压应辨取可靠措施以保证地基的稳定性。

　　二、技术措施和质量要求

　　1．为了防止混凝土因收缩和温度变化等因素引起开裂，在直线段一次浇筑长度超过70m时（对于小半径匝道，长度可适当减少），应设置湿接缝分段浇筑，湿接缝应设在近墩处或零弯矩处。

　　2．箱梁底板与腹板倒角处压板宽度不小于50cm。

　　3．如果在软土地基上现浇的箱梁含有预应力横梁，则应分析在预应力束张拉前，软土地基沉降、箱梁自重和施工荷载作用下的应力情况，必要时可采取增加横梁内普通钢筋或提前张拉部分横梁预应力的措施来防止裂缝。

　　4．混凝土浇筑时应先从地基软弱的支架部位开始，向刚性支点处或两端墩台处进行，使较易发生的支架变形及早完成。

　　5．箱梁倒角处可采用小型振动棒加强振捣，并适当轻敲倒角处模板，以得气泡排除，减少蜂窝麻面。

　　6．普通钢筋混凝土连续箱梁拆架时，应先翼板后底板，并从跨中对称往两边拆，当跨度大于20m时，支架拆除宜分两阶段进行，先从跨中对称往两端松一次架，再对称从跨中往两端拆。拆架过程必须有技术人员指挥。多跨连续梁应同时从跨中对称拆架，如单跨拆架，必须进行施工应力验算。

　　7.必须重视箱梁的养生工作，要设专人负责，采取有效措施确保腹板及翼板底板底面的养生。

　　8.单箱多室箱梁，其顶板天窗不能设置在同一横向断面上，天窗开口应为上大下小的倒梯形状，天窗封闭后，混凝土必须进行覆盖养生。

　　9.现浇箱梁顶、底板厚度控制不准确，普遍超厚。其中顶板超厚主要是内模刚度不足下沉引起，底板超厚主要是混凝土水灰比偏大且浇筑顺序不当致腹板混凝土下压底板混凝土反拱或浇筑底板时厚度控制不准引起，施工单位和监理应加强检查，严格把关。

　　三、满堂支架

　　1.弯折、破损、锈蚀较严重的钢管支架不得使用。

　　2.立杆、横杆间距应均匀，与批复后的施工方案相符，监理和业主代表必须经常量测复核。

　　3.剪刀撑应下到底，上到顶，与水平方向夹角45。-60°,倾角不得过小。剪刀撑搭接长度应不小于1.0m。

　　4.应控制钢管上、下托螺杆伸出量不应超出三分之一；顶托不得倾斜，顶托上槽钢或工字钢等承重梁不得偏心。

　　5.支架不得存在长、短脚问题。

　　6.枕木使用方木，不得用薄木板代替。

　　7.满堂支架施工的地基必须用混凝土进行硬化处理（软基路段不应小于10cm,普通路段不应小于5cm),且硬化应宽出支架50cm,周边应设完善的排水沟，以防雨水浸泡地基。

篇3：建筑工程室外贴面砖施工方案(5)

　　建筑工程室外贴面砖施工方案（五）

　　1 施工准备

　　1.1 材料要求：

　　1.1.1 水泥：P.O 32.5号普通硅酸盐水泥。应有出厂证明或复试单，若出厂超过三个月，应按试验结果使用。

　　1.1.2 砂子：粗砂或中砂，用前过筛。

　　1.1.3 面砖：面砖的表面应光洁、方正、平整，质地坚固，其品种、规格、尺寸、色泽、图案应均匀一致，必须符合设计规定。不得有缺楞、掉角、暗痕和裂纹等缺陷。其性能指标均应符合现行国家标准的规定，釉面砖的吸水率不得大于10%。

　　1.1.4 石灰膏：应用块状生石灰淋制，淋制时必须用孔径不大于3mm×3mm 的筛过滤，并贮存在沉淀池中。熟化时间，常温下一般不少于15d；用于罩面时，不应少于30d。使用时，石灰膏内不得含有未熟化的颗粒和其它杂质。

　　1.1.5 生石灰粉：抹灰用的石灰膏可用磨细生石灰粉代替，其细度应通过4900 孔/cm2筛。用于罩面时，熟化时间不应小于 3d。

　　1.2 主要机具：

　　磅秤、铁板、孔径5mm 筛子、窗纱筛子、手推车、大桶、小水桶、平锹、木抹子、铁抹子、大杠、中杠、小杠、靠尺、方尺、铁制水平尺、灰槽、灰勺、米厘条、毛刷、钢丝刷、笤帚、錾子、锤子、粉线包、小白线、擦布或棉丝、钢片开刀、小灰铲、手提电动小圆锯、勾缝溜子、勾缝托灰板、托线板、线坠、盒尺、钉子、红铅笔、铅丝、工具袋等。

　　1.3 作业条件：

　　1.3.1 外架子（高层多用吊篮或吊架）应提前支搭和安设好，其横竖杆及拉杆等应离开墙面和门窗口角150～200mm。架子的步高和支搭要符合施工要求和安全操作规程。

　　1.3.2 阳台栏杆、预留孔洞及排水管等应处理完毕，门窗框扇要固定好，并用1:3 水泥砂浆将缝隙堵塞严实，铝合金门窗框边缝所用嵌塞材料应符合设计要求，且应塞堵密实，并事先粘贴好保护膜。

　　1.3.3 墙面基层清理干净，脚手眼、窗台、窗套等事先砌堵好。

　　1.3.4 按面砖的尺寸、颜色进行选砖，并分类存放备用。

　　1.3.5 大面积施工前应先放大样，并做出样板墙，确定施工工艺及操作要点，并向施工人员做好交底工作。样板墙完成后必须经设计、甲方和施工单位共同认定，方可组织班组按照样板墙要求施工。

　　2 操作工艺

　　2.1 工艺流程：

　　基层处理 → 吊垂直、套方、找规矩 → 贴灰饼 → 抹底层砂浆 →弹线分格 →排砖→ 浸砖 → 镶贴面砖 → 面砖勾缝与擦缝

　　2.2 基层为混凝土墙面时的操作方法

　　2.2.1基层处理：混凝土表面光滑，应对其表面进行"毛化"处理，其方法是将光滑的表面清扫干净(如有油污，则用10%火碱水除去混凝土表面的油污后，将碱液冲洗干净后晾干)，采用机械喷涂一层1:1稀粥状水泥细砂浆（内掺20%107胶水拌制），使其凝固在光滑的基层表面，用手掰不动为好。

　　2.2.2 吊垂直、套方、找规矩、贴灰饼：应在四大角和门窗口边用经纬仪打垂直线找直；然后根据面砖的规格尺寸分层设点、做灰饼。横线则以楼层为水平基准线交圈控制，竖向线则以四周大角和通天柱或垛子为基准线控制，应全部是整砖。每层打底时则以此灰饼作为基准点进行冲筋，使其底层灰做到横平竖直。同时要注意找好突出檐口、腰线、窗台、雨篷等饰面的流水坡度和滴水线（槽）。

　　2.2.3 抹底层砂浆；先刷一道掺水重10%的107 胶水泥素浆，紧跟着分层分遍抹底层砂浆（常温时采用配合比为1:3 水泥砂浆），第一遍厚度直为5mm，抹后用木抹子搓平，隔天浇水养护；待第一遍六至七成干时，即可抹第二遍，厚度约8～12mm，随即用木杠刮平、木抹子搓毛，隔天浇水养护，若需要抹第三遍时，其操作方法同第二遍，直至把底层砂浆抹平为止。

　　2.2.4 弹线分格：待基层灰六至七成干时，即可按图纸要求进行分段分格弹线，同时亦可进行面层贴标准点的工作，以控制面层出墙尺寸及垂直、平整。

　　2.2.5 排砖：根据大样图及墙面尺寸进行横竖向排砖，以保证面砖缝隙均匀，符合设计图纸要求，注意大墙面、通天柱子和垛子要排整砖，以及在同一墙面上的横竖排列，均不得有一行以上的非整砖。非整砖行应排在次要部位，如窗间墙或阴角处等。但亦要注意一致和对称。如遇有突出的卡件，应用整砖套割吻合，不得用非整砖随意拼凑镶贴。

　　2.2.6 浸砖：釉面砖和外墙面砖镶贴前，首先要将面砖清扫干净，放入净水中浸泡2h 以上，取出待表面晾干或擦干净后方可使用。

　　2.2.7 镶贴面砖：镶贴应自上而下进行。在每一分块内的面砖，均为自下而上镶贴。从最下一层砖下皮的位置线先稳好靠尺，以此托住第一皮面砖。在面砖外皮上口拉水平通线，作为镶贴的标准。在面砖背面直采用1:2 水泥砂浆或1:0.2:2=水泥:白灰膏:砂的混合砂浆镶贴，砂浆厚度为6～10mm，贴上后用灰铲柄轻轻敲打，使之附线，再用钢片开刀调整竖缝，并用小杠通过标准点调整平面和垂直度。另外一种做法是，用1:1 水泥砂浆加水重20%的107 胶，在砖背面抹3～4mm 厚粘贴即可。女儿墙压顶、窗台、腰线等部位平面也要镶贴面砖时，除流水坡度符合设计要求外，应采取顶面面砖压立面面砖的做法，预防向内渗水，引起空裂；同时还应采取立面中最低一排面砖必须压底平面面砖，并低出底平面面砖3～5mm 的做法，让其超滴水线（槽）的作用，防止尿檐而引起空裂。

　　2.2.8 面砖勾缝与擦缝：面砖铺贴拉缝时，用1:1 水泥砂浆勾缝，先勾水平缝再勾竖缝，勾好后要求凹进面砖外表面2～3mm。若横竖缝为干挤缝，或小于3mm 者，应用白水泥配颜料进行擦缝处理。面砖缝子勾完后，用布或棉丝蘸稀盐酸擦洗干净。

　　2.3 基层为加气混凝土墙面时，

　　用水湿润加气混凝土表面，在缺棱掉角处刷聚合物水泥浆一道，用1:3:9 混合砂浆分层补平，待干燥后，钉25mm×25mm×1mm金属网一层（盖住混凝土柱墙或梁20cm）并绷紧。在金属网上分层抹1∶1∶6 混合砂浆打底。其他做法同混凝土墙面。

　　2.4夏期镶贴室外饰面板、饰面砖，应有防止暴晒的可靠措施。

　　2.5冬期施工：一般只在冬期初期施工，严寒阶段不得施工。

　　2.5.1 砂浆的使用温度不得低于5℃，砂浆硬化前，应采取防冻措施。

　　2.5.2 用冻结法砌筑的墙。应待其解冻后再抹灰。

　　2.5.3 镶贴砂浆硬化初期不得受冻。气温低于5℃时，室外镶贴砂浆内可掺入能降低冻结温度的外加剂，其掺量应由试验确定。

　　2.5.4 为了防止灰层早期受冻，并保证操作质量，其砂浆内的白灰膏和107 胶不能使用，可采用

同体积粉煤灰代替或改用水泥砂浆抹灰。

　　3 质量标准

　　3.1 保证项目：

　　3.1.1 饰面砖的品种、规格、颜色、图案必须符合设计要求和符合现行标准的规定。

　　3.1.2 饰面砖镶贴必须牢固，无歪斜、缺楞、掉角和裂缝等缺陷。

　　3.2 基本项目：

　　3.2.1 表面平整、洁净，颜色一致，无变色、起碱、污痕，无显著的光泽受损处，无空鼓。

　　3.2.2 接缝填嵌密实、平直，宽窄一致，颜色一致，阴阳角处压向正确，非整砖的使用部位适宜。

　　3.2.3 套割：用整砖套割吻合，边缘整齐；墙裙、贴脸等突出墙面的厚度一致。

　　3.2.4 流水坡向正确，滴水线顺直。

　　3.3 允许偏差项目，

　　项次 项目 允许偏差(mm)检查方法

　　1立面垂直3用2m 托线板和尺量检查

　　2表面平整2用2m 托线板和塞尺检查

　　3阳角方整2用20cm 方尺和塞尺检查

　　4接缝平直3拉5m 小线和尺量检查

　　5墙裙上口平直2拉5m 小线和尺量检查

　　6接缝高低1用钢板短尺和塞尺检查

　　4 成品保护

　　4.1 要及时清擦干净残留在门窗框上的砂浆，特别是铝合金门窗框宜粘贴保护膜，预防污染、锈蚀。

　　4.2 认真贯彻合理的施工顺序，少数工种（水、电、通风、设备安装等）的活应做在前面，防止损坏面砖。

　　4.3 油漆粉刷不得将油浆喷滴在已完的饰面砖上，如果面砖上部为外涂料或水刷石墙面，宜先做外涂料或水刷石，然后贴面砖，以免污染墙面。若需先做面砖时，完工后必须采取贴纸或塑料薄膜等措施，防止污染。

　　4.4 各抹灰层在凝结前应防止风干、暴晒、水冲和振动，以保证各层有足够的强度。

　　4.5 拆架子时注意不要碰撞墙面。

　　4.6 装饰材料和饰件以及有饰面的构件，在运输、保管和施工过程中，必须采取措施防止损坏和变质。

　　5 应注意的质量问题

　　5.1 空鼓、脱落：

　　5.1.1 因冬季气温低，砂浆受冻，到来年春天化冻后容易发生脱落。因此在进行室外贴面砖操作时应保持正温，尽量不在冬期施工。

　　5.1.2 基层表面偏差较大，基层处理或施工不当，如每层抹灰跟的太紧，面砖勾缝不严，又没有洒水养护，各层之间的粘结强度很差，面层就容易产生空鼓、脱落。

　　5.1.3 砂浆配合比不准，稠度控制不好，砂子含泥量过大，在同一施工面上采用几种不同的配合比砂浆，因而产生不同的干缩，亦会空鼓。应在贴面砖砂浆中加适量107 胶，增强粘结，严格按工艺操作，重视基层处理和自检工作，要逐块检查，发现空鼓的应随即返工重做。

　　5.2 墙面不平：主要是结构施工期间，几何尺寸控制不好，造成外墙面垂直、平整偏差大，而装修前对基层处理又不够认真。应加强对基层打底工作的检查，合格后方可进行下道工序。

　　5.3 分格缝不匀、不直：主要是施工前没有认真按照图纸尺寸，核对结构施工的实际情况，加上分段分块弹线、排砖不细，贴灰饼控制点少，以及面砖规格尺寸偏差大，施工中选砖不细，操作不当等造成。

　　5.4 墙面脏：主要原因是勾完缝后没有及时擦净砂浆以及其他工种污染所致，可用棉丝蘸稀盐酸加20%水刷洗，然后用自来水冲净。同时应加强成品保护。

　　5.5 墙面渗水：近年来，外墙面渗水已成为一个严重的问题，为了解决这一问题，在外墙抹灰用砂浆内添加防水粉制成防水砂浆，在施工时细致施工，注意抹平，抹实，压光。

篇4：钢管落地脚手架计算书(施工方案)

　　钢管落地脚手架计算书（施工方案）

　　扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-20**)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20**)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20**)等编制。

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立管；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；

　　内排架距离墙长度为0.35米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

　　采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

　　连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件；

　　2.活荷载参数

　　施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处安徽省淮南市，基本风压为0.35 kN/m2；

　　风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；

　　脚手架计算中考虑风荷载作用

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

　　5.地基参数

　　地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

　　立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

　　活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；

　　静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；

　　活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.192 kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为 M2ma*= -0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；

　　活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.379 mm；

　　大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；

　　集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；

　　小横杆计算简图

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma* = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma* = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；

　　最大弯矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.356 kN.m；

　　最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；

　　小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqma*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；

　　大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma* = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105

　　×107800) = 0.794 mm；

　　最大挠度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.008+0.794 = 0.802 mm；

　　小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

　　小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；

　　脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

　　活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；

　　荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；

　　R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2= 0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178 kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo = 0.35 kN/m2；

　　Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz= 1 ；

　　Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.178+ 1.4×2.4= 8.374 kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.178+ 0.85×1.4×2.4= 7.87 kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

　　Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10= 0.091 kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.374 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比 Lo/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 8374/(0.188×424)=105.055 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 105.055 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.870 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比: L0/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 7870.17/(0.188×424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 119.087 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　七、最大搭设高度的计算:

　　按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204

　　+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=77.033 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 77.033 /(1+0.001×77.033)=71.523 m；

　　[H]= 71.523 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；

　　Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204+0.85×1.4×(2.4+0.188×4.24×100×0.077/4.49)))/(1.2×0.125)=69.564 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 69.564 /(1+0.001×69.564)=65.04 m；

　　[H]= 65.04 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　八、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl = Nlw + N0

　　风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；

　　连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf = φ·A·[f]

　　其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；

　　Nl = 8.584 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

　　连墙件扣件连接示意图

　　九、立杆的地基承载力计算:

　　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

　　p ≤ fg

　　地基承载力设计值:

　　fg = fgk×kc = 160 kpa；

　　其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

　　脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

　　立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.481 kpa ；

　　其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.87 kN；

　　基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

　　p=31.481 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！

篇5：普通型钢悬挑脚手架计算书(施工方案)

　　普通型钢悬挑脚手架计算书（施工方案）

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8米；

　　内排架距离墙长度为0.30米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

　　脚手架沿墙纵向长度为150米；

　　采用的钢管类型为Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

　　连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件连接；

　　2.活荷载参数

　　施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处江西省九江市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

　　计算中考虑风荷载作用；

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　5.水平悬挑支撑梁

　　悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.8米。

　　与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

　　楼板混凝土标号:C25；

　　6.拉绳与支杆参数

　　支撑数量为:1；

　　钢丝绳安全系数为:8.000；

　　钢丝绳与墙距离为(m):1.10；

　　悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.1m。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

　　静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；

　　活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为M2ma*=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为σ=50.557N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；

　　活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；

　　大横杆的最大挠度1.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

　　集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma*=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma*=1.324×0.8/3=0.353kN.m；

　　最大弯矩M=Mqma*+Mpma*=0.356kN.m；

　　最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；

　　小横杆的最大弯曲应力σ=79.342N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqm

a*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；

　　大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma*=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105

　　×107800)=0.794mm；

　　最大挠度和V=Vqma*+Vpma*=0.008+0.794=0.802mm；

　　小横杆的最大挠度为0.802mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R≤Rc

　　其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

　　小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

　　脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

　　荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；

　　R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载的计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2=0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2=0.742kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo=0.35kN/m2；

　　Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz=1；

　　Us--风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk=0.7×0.35×1×0.645=0.158kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.938+0.85×1.4×2.4=7.582kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

　　Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10=0.091kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值：N=8.086kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

　　长细比Lo/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=8086/(0.188×424)=101.441N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=101.441N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值：N=7.582kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

　　长细比:L0/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=7582.08/(0.1

88×424)+91392.178/4490=115.473N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=115.473N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　七、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl=Nlw+N0

　　风荷载标准值Wk=0.158kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw=1.4×Wk×Aw=3.584kN；

　　连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.584kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf=φ·A·[f]

　　其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

　　Nl=8.584<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到Nl=8.584小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

　　八、悬挑梁的受力计算:

　　悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

　　悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

　　本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，

　　水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

　　受脚手架集中荷载N=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R[1]=9.858kN；

　　R[2]=7.193kN；

　　R[3]=-0.142kN。

　　最大弯矩Mma*=1.318kN.m；

　　最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.318×106/(1.05×141000)+

　　0×103/2610=8.903N/mm2；

　　水平支撑梁的最大应力计算值8.903N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

　　九、悬挑梁的整体稳定性计算:

　　水平钢梁采用16~20号槽钢,计算公式如下

　　其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82

　　由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附表B，得到φb值为0.97。

　　经过计算得到最大应力σ=1.318×106/(0.97×141000)=9.636N/mm2；

　　水平钢梁的稳定性计算σ=9.636小于[f]=215N/mm2,满足要求!

　　十、拉绳的受力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

　　RU1=10.5kN；

　　十一、拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

　　RU=10.5kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

　　K--钢丝绳使用安全系数。

　　计算中[Fg]取10.5kN，α=0.82，K=8，得到：

　　经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

　　N=RU=10.5kN

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

　　其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

　　所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1049.972×4/3.142×125)1/2=11mm；

　　十二、锚固段与楼板连接的计算:

　　1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

　　水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.142kN；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

　　其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

　　所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[141.844×4/(3.142×50×2)]1/2=1.344mm；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

　　2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

　　锚固深度计算公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.1

42kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

　　[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

　　h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

　　141.844/(3.142×16×1.57)=1.797mm。

　　螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN

　　螺栓的轴向拉力N=0.142kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

　　3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

　　混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.193kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；

　　fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

　　经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力N=7.19kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!