钢管落地脚手架计算书(施工方案)

　　钢管落地脚手架计算书（施工方案）

　　扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-20**)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-20**)、《钢结构设计规范》(GB 50017-20**)等编制。

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立管；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为0.8米，大小横杆的步距为1.8 米；

　　内排架距离墙长度为0.35米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；

　　采用的钢管类型为 Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；

　　连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件；

　　2.活荷载参数

　　施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处安徽省淮南市，基本风压为0.35 kN/m2；

　　风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；

　　脚手架计算中考虑风荷载作用

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；

　　5.地基参数

　　地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；

　　立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08 kN/m ；

　　活荷载标准值: Q=2×0.8/(2+1)=0.533 kN/m；

　　静荷载的设计值: q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136 kN/m；

　　活荷载的设计值: q2=1.4×0.533=0.747 kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52 =0.192 kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为 M2ma*= -0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52 =-0.227 kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557 N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为 σ= 50.557 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.08=0.113 kN/m；

　　活荷载标准值: q2= Q =0.533 kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V= 0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800) = 1.379 mm；

　　大横杆的最大挠度 1.379 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1= 0.033×1.5 = 0.05 kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120 kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1) =0.800 kN；

　　集中荷载的设计值: P=1.2×(0.05+0.12)+1.4 ×0.8 = 1.324 kN；

　　小横杆计算简图

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma* = 1.2×0.033×0.82/8 = 0.003 kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma* = 1.324×0.8/3 = 0.353 kN.m ；

　　最大弯矩 M= Mqma* + Mpma* = 0.356 kN.m；

　　最大应力计算值 σ = M / W = 0.356×106/4490=79.342 N/mm2 ；

　　小横杆的最大弯曲应力 σ =79.342 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqma*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800) = 0.008 mm ；

　　大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.12+0.8 = 0.97 kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma* = 969.95×800×(3×8002-4×8002/9 ) /(72×2.06×105

　　×107800) = 0.794 mm；

　　最大挠度和 V = Vqma* + Vpma* = 0.008+0.794 = 0.802 mm；

　　小横杆的最大挠度为 0.802 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 800/150=5.333与10 mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值: P1 = 0.033×1.5×2/2=0.05 kN；

　　小横杆的自重标准值: P2 = 0.033×0.8/2=0.013 kN；

　　脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0.8×1.5/2=0.18 kN；

　　活荷载标准值: Q = 2×0.8×1.5 /2 = 1.2 kN；

　　荷载的设计值: R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972 kN；

　　R < 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×19.50 = 2.975；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2= 0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2 = 0.742 kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3 = 0.14×3×1.5/2 = 0.315 kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4 = 0.005×1.5×19.5 = 0.146 kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.178 kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ= 2×0.8×1.5×2/2 = 2.4 kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo = 0.35 kN/m2；

　　Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz= 1 ；

　　Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk = 0.7 ×0.35×1×0.645 = 0.158 kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×4.178+ 1.4×2.4= 8.374 kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×4.178+ 0.85×1.4×2.4= 7.87 kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为

　　Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10= 0.091 kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.374 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比 Lo/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.188 ；

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 8374/(0.188×424)=105.055 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 105.055 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.870 kN；

　　计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得： k = 1.155 ；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ = 1.5 ；

　　计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；

　　长细比: L0/i = 196 ；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0.188

　　立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

　　σ = 7870.17/(0.188×424)+91392.178/4490 = 119.087 N/mm2；

　　立杆稳定性计算 σ = 119.087 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！

　　七、最大搭设高度的计算:

　　按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　Hs =[0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204

　　+1.4×2.4)]/(1.2×0.125)=77.033 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 77.033 /(1+0.001×77.033)=71.523 m；

　　[H]= 71.523 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：

　　NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.204 kN；

　　活荷载标准值：NQ = 2.4 kN；

　　每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.125 kN/m；

　　计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.091 /(1.4 × 0.85) = 0.077 kN.m；

　　Hs =( 0.188×4.24×10-4×205×103-(1.2×1.204+0.85×1.4×(2.4+0.188×4.24×100×0.077/4.49)))/(1.2×0.125)=69.564 m；

　　按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　[H] = 69.564 /(1+0.001×69.564)=65.04 m；

　　[H]= 65.04 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。

　　脚手架单立杆搭设高度为20m，小于[H]，满足要求！

　　八、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl = Nlw + N0

　　风荷载标准值 Wk = 0.158 kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw = 1.4×Wk×Aw = 3.584 kN；

　　连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.584 kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf = φ·A·[f]

　　其中 φ -- 轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比 l0/i = 300/15.9的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A = 4.24 cm2；[f]=205 N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.24×10-4×205×103 = 82.487 kN；

　　Nl = 8.584 < Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到 Nl = 8.584小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！

　　连墙件扣件连接示意图

　　九、立杆的地基承载力计算:

　　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

　　p ≤ fg

　　地基承载力设计值:

　　fg = fgk×kc = 160 kpa；

　　其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；

　　脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ；

　　立杆基础底面的平均压力：p = N/A =31.481 kpa ；

　　其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N = 7.87 kN；

　　基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。

　　p=31.481 ≤ fg=160 kpa 。地基承载力满足要求！

采编：www.pmceo.cOm

篇2：普通型钢悬挑脚手架计算书(施工方案)

　　普通型钢悬挑脚手架计算书（施工方案）

　　一、参数信息:

　　1.脚手架参数

　　双排脚手架搭设高度为17.4米，立杆采用单立杆；

　　搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5米，立杆的横距为0.8米，立杆的步距为1.8米；

　　内排架距离墙长度为0.30米；

　　大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

　　脚手架沿墙纵向长度为150米；

　　采用的钢管类型为Φ48×3.0；

　　横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0.80；

　　连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6米，水平间距4.5米，采用扣件连接；

　　连墙件连接方式为双扣件连接；

　　2.活荷载参数

　　施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

　　同时施工层数:一层；

　　3.风荷载参数

　　本工程地处江西省九江市，查荷载规范基本风压为0.350，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为0.645；

　　计算中考虑风荷载作用；

　　4.静荷载参数

　　每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248；

　　脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

　　安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:6层；

　　脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；

　　5.水平悬挑支撑梁

　　悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度1.8米。

　　与楼板连接的螺栓直径(mm):16.00；

　　楼板混凝土标号:C25；

　　6.拉绳与支杆参数

　　支撑数量为:1；

　　钢丝绳安全系数为:8.000；

　　钢丝绳与墙距离为(m):1.10；

　　悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.1m。

　　二、大横杆的计算:

　　按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-20**)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

　　脚手板的自重标准值:P2=0.3×0.8/(2+1)=0.08kN/m；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8/(2+1)=0.533kN/m；

　　静荷载的设计值:q1=1.2×0.033+1.2×0.08=0.136kN/m；

　　活荷载的设计值:q2=1.4×0.533=0.747kN/m；

　　2.强度验算

　　跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

　　跨中最大弯距计算公式如下:

　　跨中最大弯距为M1ma*=0.08×0.136×1.52+0.10×0.747×1.52=0.192kN.m；

　　支座最大弯距计算公式如下:

　　支座最大弯距为M2ma*=-0.10×0.136×1.52-0.117×0.747×1.52=-0.227kN.m；

　　选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

　　σ=Ma*(0.192×106,0.227×106)/4490=50.557N/mm2；

　　大横杆的最大弯曲应力为σ=50.557N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算:

　　最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

　　计算公式如下：

　　其中：

　　静荷载标准值:q1=P1+P2=0.033+0.08=0.113kN/m；

　　活荷载标准值:q2=Q=0.533kN/m；

　　最大挠度计算值为：

　　V=0.677×0.113×15004/(100×2.06×105×107800)+0.990×0.533×15004/(100×2.06×105×107800)=1.379mm；

　　大横杆的最大挠度1.379mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

　　三、小横杆的计算:

　　根据JGJ130-20**第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　大横杆的自重标准值：p1=0.033×1.5=0.05kN；

　　脚手板的自重标准值：P2=0.3×0.8×1.5/(2+1)=0.120kN；

　　活荷载标准值：Q=2×0.8×1.5/(2+1)=0.800kN；

　　集中荷载的设计值:P=1.2×(0.05+0.12)+1.4×0.8=1.324kN；

　　2.强度验算

　　最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mqma*=1.2×0.033×0.82/8=0.003kN.m；

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　Mpma*=1.324×0.8/3=0.353kN.m；

　　最大弯矩M=Mqma*+Mpma*=0.356kN.m；

　　最大应力计算值σ=M/W=0.356×106/4490=79.342N/mm2；

　　小横杆的最大弯曲应力σ=79.342N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！

　　3.挠度验算

　　最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和

　　小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vqm

a*=5×0.033×8004/(384×2.06×105×107800)=0.008mm；

　　大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.05+0.12+0.8=0.97kN；

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

　　Vpma*=969.95×800×(3×8002-4×8002/9)/(72×2.06×105

　　×107800)=0.794mm；

　　最大挠度和V=Vqma*+Vpma*=0.008+0.794=0.802mm；

　　小横杆的最大挠度为0.802mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

　　四、扣件抗滑力的计算:

　　按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R≤Rc

　　其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；

　　R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　大横杆的自重标准值:P1=0.033×1.5×2/2=0.05kN；

　　小横杆的自重标准值:P2=0.033×0.8/2=0.013kN；

　　脚手板的自重标准值:P3=0.3×0.8×1.5/2=0.18kN；

　　活荷载标准值:Q=2×0.8×1.5/2=1.2kN；

　　荷载的设计值:R=1.2×(0.05+0.013+0.18)+1.4×1.2=1.972kN；

　　R<6.40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　五、脚手架立杆荷载的计算:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248

　　NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.033/1.80]×18.00=2.746；

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3

　　NG2=0.3×3×1.5×(0.8+0.3)/2=0.742kN；

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.14

　　NG3=0.14×3×1.5/2=0.315kN；

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

　　NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

　　经计算得到，静荷载标准值

　　NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.938kN；

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值

　　NQ=2×0.8×1.5×2/2=2.4kN；

　　风荷载标准值按照以下公式计算

　　其中Wo--基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Wo=0.35kN/m2；

　　Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-20**)的规定采用：

　　Uz=1；

　　Us--风荷载体型系数：取值为0.645；

　　经计算得到，风荷载标准值

　　Wk=0.7×0.35×1×0.645=0.158kN/m2；

　　不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N=1.2NG+1.4NQ=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

　　N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×3.938+0.85×1.4×2.4=7.582kN；

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

　　Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.158×1.5×

　　1.82/10=0.091kN.m；

　　六、立杆的稳定性计算:

　　不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

　　立杆的轴向压力设计值：N=8.086kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

　　长细比Lo/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=8086/(0.188×424)=101.441N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=101.441N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　立杆的轴心压力设计值：N=7.582kN；

　　计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

　　计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

　　计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

　　计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

　　长细比:L0/i=196；

　　轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

　　立杆净截面面积：A=4.24cm2；

　　立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

　　钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

　　σ=7582.08/(0.1

88×424)+91392.178/4490=115.473N/mm2；

　　立杆稳定性计算σ=115.473N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

　　七、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

　　Nl=Nlw+N0

　　风荷载标准值Wk=0.158kN/m2；

　　每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

　　按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

　　风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

　　Nlw=1.4×Wk×Aw=3.584kN；

　　连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=8.584kN；

　　连墙件承载力设计值按下式计算：

　　Nf=φ·A·[f]

　　其中φ--轴心受压立杆的稳定系数；

　　由长细比l0/i=300/15.9的结果查表得到φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；

　　又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

　　连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.24×10-4×205×103=82.487kN；

　　Nl=8.584<Nf=82.487,连墙件的设计计算满足要求！

　　连墙件采用双扣件与墙体连接。

　　由以上计算得到Nl=8.584小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！

　　八、悬挑梁的受力计算:

　　悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

　　悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

　　本方案中，脚手架排距为800mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1100mm，

　　水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4，截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26.1cm2。

　　受脚手架集中荷载N=1.2×3.938+1.4×2.4=8.086kN；

　　水平钢梁自重荷载q=1.2×26.1×0.0001×78.5=0.246kN/m；

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R[1]=9.858kN；

　　R[2]=7.193kN；

　　R[3]=-0.142kN。

　　最大弯矩Mma*=1.318kN.m；

　　最大应力σ=M/1.05W+N/A=1.318×106/(1.05×141000)+

　　0×103/2610=8.903N/mm2；

　　水平支撑梁的最大应力计算值8.903N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

　　九、悬挑梁的整体稳定性计算:

　　水平钢梁采用16~20号槽钢,计算公式如下

　　其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　φb=570×9.9×88×235/(1100×160×235)=2.82

　　由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附表B，得到φb值为0.97。

　　经过计算得到最大应力σ=1.318×106/(0.97×141000)=9.636N/mm2；

　　水平钢梁的稳定性计算σ=9.636小于[f]=215N/mm2,满足要求!

　　十、拉绳的受力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

　　RU1=10.5kN；

　　十一、拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(支杆)的内力计算：

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

　　RU=10.5kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg]--钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α--钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；

　　K--钢丝绳使用安全系数。

　　计算中[Fg]取10.5kN，α=0.82，K=8，得到：

　　经计算，钢丝绳最小直径必须大于15mm才能满足要求！

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

　　N=RU=10.5kN

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

　　其中[f]为拉环受力的单肢抗剪强度，取[f]=125N/mm2；

　　所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(1049.972×4/3.142×125)1/2=11mm；

　　十二、锚固段与楼板连接的计算:

　　1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

　　水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.142kN；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:

　　其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8条[f]=50N/mm2；

　　所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[141.844×4/(3.142×50×2)]1/2=1.344mm；

　　水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

　　2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

　　锚固深度计算公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=0.1

42kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　[fb]--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2；

　　[f]--钢材强度设计值,取215N/mm2；

　　h--楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于

　　141.844/(3.142×16×1.57)=1.797mm。

　　螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×162×215×10-3=43.21kN

　　螺栓的轴向拉力N=0.142kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=43.206kN，满足要求！

　　3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

　　混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:

　　其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=7.193kN；

　　d--楼板螺栓的直径，d=16mm；

　　b--楼板内的螺栓锚板边长，b=5×d=80mm；

　　fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；

　　经过计算得到公式右边等于103.52kN，大于锚固力N=7.19kN，楼板混凝土局部承压计算满足要求!

篇3：办公楼工程脚手架设计计算书

　　办公楼工程脚手架设计计算书：

　　1、脚手架搭设高度H总：

　　外架应高出屋面栏板1.2m，所以H总=0.35m+28m+1.2m=29.55m，其中0.35m是室内外的高差。

　　2、搭设材料要求：

　　落地竹脚手架使用的毛竹材应为三年生长期，长5m以上、厚6mm以上新竹或经搭设连续使用保持韧性，表面为表或黄色的旧竹。凡有腐烂、虫蛀、通裂、刀伤、霉变等不得使用。落地竹脚手架各杆件直径要求如下：

　　①、立杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　②、大横杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　③、铺榀横杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　④、小横杆：小头直径为60mm；

　　⑤、顶杆：小头直径为55mm；

　　⑥、剪刀撑杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　⑦、栏杆、挡脚杆：有效使用段内小头直径为45mm。

　　竹榀应使用质地坚实，其表层呈青、黄色、韧性好、无腐烂、虫蛀、断裂，30mm左右宽的元竹片编织而成，榀经长1.0-1.2m，纬长同搭设架净宽（立杆之间的净距），经竹片不少于5道，四周经纬竹片应钻孔，用铅丝绑扎封闭。绑扎绳系特制聚丙经拉丝制成，其规格通常为0.5mm × 5mm，拉力不小于0.25KN，根据绑扎需要裁成定长。联墙杆使用材料有：

　　①、φ6圆钢或8＃铅丝作拉结材料；毛竹或40mm×60mm小方木作压（顶）结材料。

　　⑵法兰螺栓经改制与圆钢（或铅丝）配合的专设拉、压联结式工具。

　　3、搭设与防护的基本要求：

　　①、采用双排搭设。

　　②、立杆横向间距为1.2m；纵向间距为1.5m；里立杆距建筑物距离为0.20m。立杆搭接长度为2m，用绑扎绳绑扎三道，立杆的有效长度为4m。

　　③、大横杆：

　　设外架步数为16步，除底皮架高2.0m外，其余15步架均为1.8m。大横杆搭设长度为1.5m。

　　④、小横杆：

　　水平间距与立杆横向间距相同为1.2m，其长度为1.7m，内外分别伸出架外0.2m及0.3m。

　　⑤、脚手板铺设：

　　隔层满铺竹榀，竹榀规格为1.2m×0.9m（长×宽），最底部一步架不铺竹榀脚手板，从第二步架起，满铺竹榀层数为15层。

　　⑥、剪刀撑：

　　纵向距离每隔7m左右设一组连续性的剪刀撑，因为剪刀撑杆件较少，在计算架体自重时忽略这部份杆件重量。

　　⑦、防护：

　　每步架的外侧离大横杆0.18m高处设挡脚板一道、1.0m高处再绑扎栏杆一道；另外，在所有架体外侧均挂安全立网进行全封闭的防护，立网规格L-1.8×6.0每片网重量为4kg。

　　⑧、架体与建筑物的拉结：

　　拉结点用8＃铅丝连接，拉结点处（或其附近）的小横杆应顶住建筑物；拉结点以二步四跨设置一点（即3.6m×6.0m）。

　　⑨、立杆基底处理：

　　在底部内外双排立杆设置处，挖横向长度为1.2m、纵向长度为0.25m、深0.5m的基槽；基槽底应先进行夯实后放入垫板，并将内外立杆放在垫板上，回填埋好。

　　⑩、荷载传递方式：

　　用竹榀铺设的条件下，施工荷载通过竹榀传递给大横杆，再由大横杆传递给靠近立杆的小横杆，小横杆传递给立杆，立杆传至基础（与地面接触的垫板）。

　　4、毛竹的强度设计值和弹性模量选择：

　　本地使用的毛竹（又称楠竹、茅竹、江南竹）是竹类中力学性能较好的一种。强度近似水曲柳，考虑新旧、粗细等因素对毛竹影响较大，且影响造成的变化规律差，因此，在确定其强度设计值和弹性模量时，按比水曲柳强度低一等级的桦木（栲木）取值，即设毛竹的强度等级为TB15。

　　5、大横杆强度、挠度验算：

　　大横杆受力按三跨连续梁计算，荷载最大时中间支座弯矩最大，以此弯矩进行验算。验算公式：

　　MB=KMB支.qL2[1]

　　V=Kf。qL2÷100÷E÷I<[V][2]

　　σ=MB/v<Fm[3]

　　条件1:查得KMB支=-0.117、Kf=0.99。

　　条件2:q-为外侧大横杆线荷载（所以外侧大横杆受力最差）。

　　本外架的外墙装修及防护状况：设施工荷载为q施=2KN/m2；竹榀自重（以现场使用新竹榀为准）q榀=60N/m2；大横杆共四根，四跨长度时立杆的纵向间距（即L纵=1.5m）；架体净宽为1.09m（B净=1.2-0.11=1.09m）。

　　q内=6.667N/m(所以外架防护由立网张挂在外侧大横杆内全封闭防护，三跨二步的立网重量为：4÷1.8+3×1.5×1.0=47.22kg，两立杆间的大横杆长度为1.5m，立网重量作用在外侧大横杆的线荷载为：1.2×10÷1.8=6.667N/m)。

　　q=1.4q施.B净/4+1.2(q榀.B净/4+q网)

　　=1.4×2×1.09÷4+1.2（0.06×1.09÷4+0.0067）=0.7907KN/m。

　　条件3：L-每跨长度L=1.5m。

　　条件4：E-弹性模量，参照桦木（TB15）查得

　　E=10000N/mm2=10000×10-3KN/m2

　　条件5：I-毛竹截面惯性矩，以毛竹平均直径计算。

　　I=π（d外4-d内4）/64=3.14(114-104) ×10-8÷64=227.8×10-8m4

　　条件6：WN-毛竹杆件净截面抵抗矩（以平均直径计算）。

　　WN=π（d外4-d内4）/32d外

　　=3.14×（114-104）×10-8÷32÷11÷10-2=1.42×10-6m3。

　　把条件1-6分别代入公式[1]、[2]、[3]

　　M=KMqL2=0.117×0.7907×1.52=0.2082KN.m

　　V=KfqL4÷100÷E÷I

　　=0.99×0.7907×1.54÷100÷10000÷103÷227.8÷10-8m=7.12×10-4m

　　σ=M/Wn=0.208

2×1000÷41.42÷10-8=5.0265×106N/mm2

　　参照查得：抗弯强度设计值为：fM=15N/mm2

　　受弯构件允许挠度控制值为：[V]=L/200=1.5÷200=7.5×10-3m

　　因为σm=5.0265N/mm2

　　v=7.12×10-4<[v]=7.5×10-3m

　　所以大横杆强度、挠度满足要求。

　　6、小横杆强度、挠度验算：

　　小横杆受力按简支梁计算：

　　M=qL4/8[4]

　　=qL4/384EI[5]

　　σm=M/wn<fm[6]

　　条件1：L-小横杆的跨度（即架宽）L=B=1.2m

　　条件2：q-小横杆所承载的线荷载（设架体外侧张挂的立网及大横杆的自重和由大横杆传至小横杆均转变为平均荷载）。

　　q小=1.2KN/m2

　　q大=77.78KN/m2

　　q均=20÷1.2÷1.5=5.56N/m2

　　每跨间大横杆的延长为1.5×4=6.0m

　　由资料查得每根长度为6m的毛竹重为14kg，因此每跨间大横杆自重为：14×6.0÷6=14 kg。

　　q大=14×10÷1.2÷1.5=77.78N/m2

　　因为q=1.4q施×1.2+1.2（q榀+q网+q大）×1.2

　　=1.4×2×1.2+1.2×（0.06+0.0056+0.07788）×1.2=3.567KN/m

　　条件3：E-弹性模量，查得E=10000N/mm2

　　条件4：I-毛竹杆件毛截面惯性矩，同大横杆计算I=227.8×10-8m4

　　条件5：Wn-毛竹杆件净截面抵抗矩，同大横杆计算Wn=41.42×10-6m3

　　把条件1-5分别代入公式[4]、[5]、[6]

　　M=qL2/8=3.567×1.22÷8=0.6KN.m

　　V=5qL4/384EI=5×3.567×1.24÷384÷10000÷103÷227.8÷103=0.00423

　　σm=M/Wn=0.6×1000÷41.42÷10-6=14.48×106N/m2=14.48N/mm2

　　参照查得，抗弯强度设计值Fm=15N/mm2

　　受弯构件允许挠度控制值[V]=L/200=1.2÷200=0.006m

　　因为，σm=14.48N/mm2<fm=15N/mm2V=0.00423m<[V]=0.006m

　　所以小横杆强度、挠度满足要求。

　　7、立杆强度验算：

　　立杆强度验算应对受力最不利情况的杆件进行验算，即对第一步架的外侧立杆强度进行验算。

　　验算公式：

　　σC=N/An≤fc

　　条件1：N-底部立杆外侧所承受轴压力N=1.2NGK+1.4NQK

　　NGK-一个纵距内脚手架自重产生的轴力

　　NQK-一个纵距内施工荷载

　　求NGK

　　q榀-一个纵距内竹榀自重产生的轴力

　　q榀=8×（1.5×1.2×60）=864N

　　q立-一个纵距内立杆自重产生的轴力

　　因为立杆长度为6m，重约14kg，搭设长度为2m，有效长度4m，所以一个纵距内16步架以下（高度为29.55m），需用2×8根立杆。

　　q立=2×8×14×10=2240N

　　q大小-一个纵距内大、小横杆的延长长度为

　　L大小=1.5×4+1.2+1.2+0.2+0.3=7.7m

　　16步架以下有15步L1=15×7.7=115.5m

　　q大小=14×10÷6L1=14×10÷6×115.5=2695N

　　q栏-一个纵距内防护栏杆，在外侧立杆所产生轴力

　　q栏=14×10×（15×1.5）÷6=525N

　　q网-一个纵距内立网在外侧立杆所产生的轴力

　　q网=4×10×1.8×1.5÷18÷6=150N

　　所以，NGK=（q榀+q立+q大小）/2+q栏+q网

　　=（864+2240+2695）/2+525+150=3574.5N

　　求NQK：

　　设有三层同时施工，分布在10步以下，10步与12步之间，12步以下的架上:

　　q施=2000N/m2

　　一个纵距内施工荷载为：

　　NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N

　　N=1.2 NGK+1.4 NQK=1.2×3574.5+1.4×4320=10337.4N=10.34KN

　　条件2：An-受压杆件净截面面积（以平均直径计算）

　　An=π（d2外-d2内）/4=3.14(112-102)×10-4÷4=16.5×10-4m2

　　把条件1-2分别代入公式：

　　σC=N/An=10.34÷（16.5×10-4）=6.27N/m.m2

　　参照查得抗压强度设计值Fc=14N/m.m2

　　因为，σC=6.27N/m.m2<Fc=14N/m.m2

　　所以立杆强度满足要求。

　　8、立杆稳定性验算：

　　验算公式：

　　N/ΨAo≤Fc

　　NGK=q榀+q立+q大小+q栏+q网

　　=864+2240+2695+525+150=6474N

　　NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N

　　N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×6474+1.4×4320=13816.8N=13.82KN

　　Ao=2An=2×16.5×10-4=33×10-4m2

　　求Ψ---纵向弯曲系数

　　λ=Lo/i=1800÷（110÷4）=65.45（i=d/4）

　　因为λ=65.45<91

　　所以Ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(65.45÷65)2]=0.4966

　　N/ΨA0=13.82÷0.4966÷(33×10-4)=8.433N/m.m2

　　查得抗压强度设计值Fc=14N/m.m2

　　因为：N/ΨA0=8.433N/m.m2<Fc=14N/m.m2

　　所以立杆稳定性满足要求。

　　9、验算连接点的抗风强度：

　　风压标准值计算公式：W=0.75

　　在本地区域W0=0.5KN/m2

　　查表得Bz=1（风压数）Mz=1.835（风压高度系数）

　　Mszu=φus（Hn）n=2双排

　　查表得：挡风系数 φ=0.114

　　Wod2均=0.5×1.11×1.11=6.05×10-3

　　Ws=1.4/1.0=1.4

　　所以Ustw=0.114×1.4×2×0.93=0.308

　　W=0.75×1×1.385×0.308×0.5=0.16KN/m2

　　验算连结点抗风强度：

　　Na=1.4HL1W=1.4×3.6×4.8×0.16=3.87KW

　　因为[w]=300～500

　　A=2×12.57=25.14m.m2

　　λ=N大/A=3.86×107÷25.14=1539N/m.m2<[W]

　　所以连结点抗风强度满足要求。

　　10、基础验算：

　　N/A≤[R]

　　N=13.82KN

　　A=1.2×0.25=0.3m2(内外立杆基底的接触面积)

　　N/A=13.82÷0.3=46.07KN/m2

　　素土承载力[R]=85KN/m2，现场基础采用C15的素混凝土。

　　由于N/A=46.07KN/m2<[R]=85KN/m2，所以立杆基础设置满足要求。

篇4：脚手架计算书

一、计算说明:
本计算书是依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20**编制而成的。因脚手架所受荷载变异性较大;扣件接点属于半刚性,且接点刚性大小与扣件质量有关,接点性能存在较大变异;脚手架结构、构件存在初始缺陷,如杆件的初弯曲、锈蚀,搭设尺寸误差、受荷偏心等均较大;与墙的连接点,对脚手架的约束性较大,针对以上问题尚不具备独立进行概率分析的条件,故对结构抗力乘以小于1的调整系数-/γR`,其值是与常用安全系数进行校准确定。
扣件式钢管脚手架,一般情况下,偏心产生的附加弯曲应力不大,予以忽略,并在有关调整系数中加以了考虑。
按照《冷弯薄壁型钢结构技术规范》的规定,对本工程所使用的钢管Q235-A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值f取为:205N/MM2。

二、计算搭设高度计算
已知:立杆横距b=1.5米;立杆纵距ι=1.2米;横杆步距L=1.5米;内立杆距离建筑物b1=0.35米;脚手架步距h=1.5米,铺设脚手板按2层考虑;脚手架与建筑物拉结点的位置,竖向间距H1=3h=4.5米,水平距离L1=3L=4.5米;钢管为φ48×3.5;施工荷载QK=2.0KN/M2。
试验算采用单根钢管作立杆,其允许搭设高度为:
1.查有关表格得:φAf=47.028KN。
2.查有关表格得:NG K 2=2.156KN。
3.因是两个操作层同时施工,故QK=4.0KN/M2,查有关表格得:NQ K =5.70KN。
4. 查有关表格得:NG K 1=0.411KN。
5.将查得数值代入公式中,其中KA=0.85
H = [KAφAf-1.30(1.2 NG K 2+1.4 NQ K)]/1.2 NG K 1
=[0.85×47.082-1.3(1.2×2.156+1.4×5.70)]/1.2×0.411
=52.9米
最大允许搭设高度为HMA*=H/(1+H/100)=34.6米>21米(本工程脚手架高度)故满足工程施工需要。

三、脚手架整体稳定性计算
H=21米,其折合步数n1=21/1.5=14步。
求证:N/φA≤KAKHf
双钢管部分,每一步纵距脚手架的自重
NG K 1`= NG K 1+2×1.5×0.376(钢管自重)+0.014×4(扣件自重)
=0.411 + 1.128 + 0.056 =1.595KN
N =1.2n1NG K 1+1.4 NQ K=1.2×14×0.411+1.4×5.70=14.88KN
b =1.5H1=4.5
λ* = 2H1/ b=9/1.5=6
由b =1.5H1=3 h 查有关表格得μ=30
λO* =μλ* =30×6 = 180
由λO* = 180 查有关表格得φ= 0.220
立杆采用单钢管,KA =0.85
高度调整系数KH = I/(1+H/100)=1/(1+21/100)= 0.826
将N、φ、KA、KH代入公式得N/φA = 14.88×103/0.220×2492 =25.3N/MM2
KA×KH×f=0.85×0.826×205=143.9 N/MM2>25.3N/MM2
故脚手架搭设符合安全要求。

四、纵向水平杆、横向水平杆计算:
计算说明:纵向、横向水平杆自重与脚手板自重相比很小,忽略不计。
抗剪承载力:[V]=Afv/k1=(489.3mm2×120 N/mm2)/1.5=39.14KN
K1为截面形状尺寸。::横纵向水平杆的荷载有一只扣件传递,一只扣件的抗滑承载力设计值只有8.0KN,远小于[V],所以只要满足扣件的抗滑力,杆件抗剪力也肯定能满足。