混凝土结构徐变变形计算方法

　　混凝土结构徐变变形计算方法

　　【摘 要】本文系统超介绍了混凝土结构由于混凝土徐变引起的变形的计算方法,推导出了基于老化理论和先天理论的徐变变形就散表达式,可供广大工程技术人员参考。

　　【关键词】混凝土结构;徐变

　　1. 概述

　　1.1 徐变变形。

　　在长期持续荷载作用下,混凝土棱柱体继瞬时变形Δe(弹性变形)以后,随时间t增长而持续产生的那一部分变形量,称之为徐变变形Δc,如图1所示。

　　图1 棱柱体的徐变变形

　　1.2 徐变应变

　　单位长度的徐变变形量称为徐变应变εc,它可表示为徐变变形量Δc与棱柱体长度l之比值,即

　　εc=Δcl(1)

　　1.3 瞬时应变。

　　瞬时应变又称弹性应变εc,它是指初始加载的瞬间所产生的变形量Δc与棱柱体长度l之比,即

　　εe=Δel(2)

　　1.4 徐变系数。

　　徐变系数是自加载龄期τ0后至某个t时刻,在棱柱体内的徐变应变值与瞬时应变(弹性应变)值的比值,可表示为

　　φ(t,τ0)=εc/εe(3)

　　或εc=εe?φ(t,τ0)=σE?φ(t,τ0)(4)

　　上式表明对于任意时刻t,徐变应变与混凝土应力σ呈线性关系。

　　2. 徐变次内力

　　超静定混凝土结构的徐变变形当受到多余约束的制约时,结构截面内将产生附加内力,工程上将此内力称为徐变次内力。

　　设图2a中的两条对称于中线的悬臂梁,在完成瞬时变形后,悬臂端点均处于水平位置,此时,悬臂根部的弯矩均为M=-ql22。随着时间的增长,该两个悬臂梁的端部,将发生随时间t而变化的下挠量Δt和转角θt(图2a),尽管如此,直到徐变变形终止,该梁的内力沿跨长方向是不发生改变的。

　　现在再考察图2c的情况,当两悬臂端完成瞬时变形后,立即将合龙段的钢筋焊接和浇筑接缝混凝土,以后虽然在接缝处仍产生随时间变化的下挠量Δt,但转角θt始终为零,这意味着两侧悬臂梁相互约束着角位移,从而使结合截面上的弯矩从0→Mt,而根部截面的弯矩逐渐卸载,这就是所谓的内力重分布(或应力重分布),直到徐变变形终止。结合截面上的Mt就是徐变次内力,但它与根部截面弯矩的绝对值之和仍为ql22。

　　由此可见,静定结构只产生徐变变形,而不产生次内力,但当结构发生体系转变而成为超静定结构时,由于徐变变形受到了约束才会产生随时间t变化的徐变次内力。

　　图2 徐变变形与徐变次内力

　　3. 徐变系数表达式

　　3.1 三种理论。

　　为了计算结构徐变变形和徐变次内力,就需要知道徐变系数变化规律的表达式。根据一些学者的长期观察和研究,一致认为徐变系数与加载龄期和加载持续时间两个主要因素有关。所谓加载龄期是指结构混凝土自养护之日起至加载之日之间的时间间距,它用τi表示,i=0,1,2……,单位以天计;所谓持续荷载时间是指自加载之日τ起至所欲观察之日t的时间间距,即t-τ。但是,在采用具体的表达式时,却提出了三种不同的观点,即三种理论:(1) 老化理论;(2) 先天理论;(3)混合理论。

　　3.2 徐变系数的表达式

　　(1) 按老化理论的狄辛格表达式。

　　狄辛格在20世纪30年代提出了表达徐变变化规律的基本曲线为

　　φ(t,0)=φ(∞,0)(1-eβt)(5)

　　当该式与老化理论结合起来,便得到

　　φ(t,τ)=φ(∞,τ)[1-e-β(t-τ)](6)

　　式中:φ(t,0)——加载龄期τ=0的混凝土在t(t >τ)时的徐变系数;

　　φ(∞,0)——加载龄期τ=0的混凝土在t=∞时的徐变系数终值;

　　β——徐变增长系数,在冬季零下温度较长地区取β=1～2,常温地区β=2～4;

　　φ(∞,τ)——加载龄期φ(∞,τ)的混凝土在t=∞时的徐变系数终值,φ(∞,τ)=φ(∞,0)eβt。

　　该式曾在我国几座大桥的设计中得到了应用。

　　(2) 按先天理论的狄辛格表达式。

　　当式(5)与先天理论结合起来,便得到

　　φ(t,τ)=φ(∞,0)[1-e-β(t-τ)](7)

　　该式由于缺乏实测资料印证,故在工程上较少应用。

　　徐变系数终值φ(∞,τ)不仅与加载龄期τ有关,还与水灰比、水泥用量、构件尺寸、环境适度等因素有关,各国规范均有不同的规定。

　　4. 结构混凝土的徐变变形计算

　　4.1 基本假定。

　　当计算由混凝土徐变引起的结构徐变变形时,一般采用下列基本假定:

　　(1)不考虑结构内配筋的影响;

　　(2)混凝土的弹性模量假定为常值;

　　(3)采用徐变线性理论,即徐变应变与应力成正比关系的假定,由此可以应用“力的独立作用原理”和“应力与应变的叠加原理”。

　　4.2 静定结构在恒定荷载条件下的徐变变形计算。

　　现用图3所示的等截面悬臂梁作为例子进行阐明。

　　图3 不变荷载作用下的徐变变形

　　设Δ和θ分别为悬臂梁端部作用有恒定垂直力P和恒定弯矩M时的弹性(瞬时)挠度和端转角,Δc(t,τ)和θc(t,τ)分别为相应的加载龄期为τ且持续到t时刻的徐变挠度和徐变端转角(图3)。于是便有下列关系式,即

　　Δc(t,τ)=Δeφ(t,τ)=PΔe?φ(t,τ)

　　θc(t,τ)=θe(t,τ)=Mθe?φ(t,τ)(8)

　　式中:Δe——单位力P=1时,在其作用方向上的位移;

　　θe单位力矩M=1时,在作用方向上的转角。

　　按照结构力学中的虚功原理,Δe和θe可以表示为:

　　Δe=δ11=∫loM21EId*

　　θe=δ22=∫loM22EId*(9)

　　式中的M1和M2分别为P=1和M=1

时悬臂梁的内力分布图(图3c,d)。将式(9)代入式(8)便有

　　Δc(t,τ)=P?∫loM21EId*?φ(t,τ)

　　θc(t,τ)=M?∫loM22EId*?φ(t,τ)(10)

　　4.3 静定结构在随时间t变化的荷载作用下之徐变变形计算。

　　本节前面介绍了随时间t变化的徐变次内力概念。现在以图4所示先简支后连续的两等跨连续梁作为例子来阐明静定结构在随时间t变化的荷载作用下之徐变变形。从中支点截开,取两跨简支梁(静定结构)作为基本结构,如图4b所示。由于该结构是采用先分两跨有支架施工而后合龙的体系转换方法,故在此切口处的初始恒载弯矩M0=0,基本结构上只有垂直恒载q和随时间变化的赘余次力矩M(t)的作用。为了分析上的简单起见,暂假定左、右简支梁的徐变系数φ(t,τ)相同,这样,参照图4,M(t)便可以应用两种方法求解:一个是建立微分方程式的狄辛格法;另一个是建立代数方程式的特劳斯德?巴曾法。

　　应用狄辛格法时,在时间增量dt内,切口两侧变形增量的协调方程则为

　　M(t)δ22dφ+dM(t)δ22+Δ2pdφ=0(11)

　　应用巴曾法时,在任意时刻t时,切口两侧的变形协调方程则为

　　M(t)δ22(1+ρ?φ)Δ2pφ=0(12)

　　式中:

　　δ22Δ2p——在切口处分别由单位力矩M=1和恒载q引起截面两侧的相对弹性角位移;

　　ρ(t,τ)——老化系数,又称时效系数,它是考虑结构次内力的徐变因混凝土的老化而逐渐衰减的一个折减系数,其值小于1。

　　dφ——时间增量dt内的徐变系数增量。

　　图4 变化荷载下的徐变变形

　　从以上二式不难看出,式(11)在理论上是比较精确的,但当结构为高次超静定,且各梁段的徐变系数φ(t,τ)又不相同时,必须建立庞大的微分方程组,求解十分困难。式(12)中的第二项是代表在t时刻由恒载q在切口处产生的相对徐变角位移,而第一项是代表同一时刻由徐变次内力M(t)在切口处产生的总的相对角位移,它可表为

　　θc(t,τ)=M(t)δ22(1+ρ?φ)(13)

　　它是将M(t)假想地视为不随时间t变化的赘余力,通过老化系数ρ(t,τ)修正徐变系数φ(t,τ)以后,求得该次内力产生的总变形。但是在该式中却有两个未知量,即M(t)和ρ(t,τ),故不能求解。为此,我国的金成棣教授采取联立混合求解的方法,具体的思路是应用式(11)求解M(t),再将它代入式(12),便得到关于ρ(t,τ)的一般表达式,解得这个未知量后,再求解线性代数方程组就不成问题了。

　　下面简单介绍关于式(11)的求解。首先用δ22除全式,且令Me=Δ2p/δ22=常数,则得

　　dM(t)+[M(t)+Me]dφ=0(a)

　　注意到dMe=0,则上式可以写成

　　d[M(t)+Me]M(t)+Me=-dφ(b)

　　此微分方程的解为

　　ln[M(t)+Me]=-φ+C(常数) (c)

　　利用图2-4-31e,f中的边界条件,当t=τ时,则M(t)=0,φ(t,τ)=0

　　便解得常数C为

　　C=ln(Me)(d)

　　再将式(d)代入式(c)后,则得

　　M(t)=-(1-e-φ)Me(e)

　　式(2-4-32)也可以改写成如下的形式

　　M(t)=-φ1+ρ?φMe(f)

　　联立解式(e),(f),便得到老化系数ρ(t,τ)的一般表达式为:

　　ρ(t,τ)=11-e-φ-1φ(14)

　　最后,参照式(9),则完全可以应用式(13)计算出在随时间t变化的M(t)荷载下切口处的徐变变形δ2t,即

　　δ2t=θc(t,τ)=M(t)?(2∫l0M2EId*)[1+ρ(t,τ)?φ(t,τ)](15)

　　参考文献

　　[1] 桥梁工程.姚玲森主编.人民交通出版社[M],20**.2

　　[2] 桥梁结构电算程序设计.颜东煌等主编.湖南大学出版社[M],1999.4

　　[作者简介]周家胜,男,大学专科,助理工程师,从事公路与桥梁工程施工及管理工作。

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篇2：论计算机在工程监理工作中应用

工程建设监理是指针对工程项目建设,社会化、专业化的工程建设监理单位接受业主的委托和授权,根据国家批准的工程项目建设文件、有关工程建设的法律、法规和工程建设监理合同以及其他工程建设合同所进行的旨在实现项目投资目的的微观监理活动。建设监理的主要方法是控制,控制的基础是信息。信息管理是建设监理工作的一项重要内容,及时掌握准确、完整的信息可以使监理工程师耳聪目明,以便卓有成效地完成监理任务。随着国民经济的快速发展和工程建设规模的扩大,信息管理越来越重要,监理过程中产生的信息量也越来越大,运用信息技术对工程项目进行管理已经成为提高工程建设监理水平和效率的重要手段。

计算机和信息技术在工程项目监理工作中的重要性

工程项目监理是一个复杂的系统工程,对工程建设的过程实行动态管理、量化和科学的系统管理和控制,涉及的因素很多,需要快速处理大量数据,及时显示当前建设的实际现状(进度、质量、费用等)有无偏差,为监理工程师决策和指导下一步工作提供依据,这样庞大的工作量,只有依靠计算机和信息技术这个现代化工具和手段才能完成。

工程项目监理是一个复杂的过程网络,要在项目的策划和实施过程中,对项目相关资源进行系统整合,要对各项工作流程和管理目标进行系统整合,以实现项目管理效益的最大化,也必须依靠计算机和信息技术。

工程数据库和管理数据库是工程项目监理的基础,而这些数据的建立、维护、更新都需要依靠计算机和信息技术。

主要监理信息的分类

投资控制信息。投资控制信息是指与投资控制直接有关的信息,如各种估算指标、类似工程造价、物价指数、概算定额、预算定额、工程项目投资估算、设计概预算、合同价 、施工阶段的支付帐单、原材料价格、机械设备台班费、人工费、运杂费等。

质量控制信息。如国家有关的质量政策及标准、项目建设标准、质量目标的分解结果、质量控制工作流程、质量控制工作制度、质量控制的风险分析、质量抽样检查的数据等。

进度控制信息。如施工定额、项目总进度计划、进度目标分解、进度控制工作流程、进度控制工作制度、进度控制的风险分析、某段时间的进度记录等。

合同管理信息。如经济合同、工程建设施工承包合同、物资设备供应合同、工程咨询合同、施工索赔等。

计算机在信息管理中的具体应用

投资控制。概算、预算、标底的调整;预算与概算的对比分析;标底与概算、预算的对比分析;合同价与概算、预算、标底的对比分析;实行投资与概算、预算、合同价的动态比较;项目决策与概算、预算、合同价的对比分析;项目投资数据查询等。

进度控制。编制单代号或双代号网络计划;编制多级网络;工程实际进度统计分析;实际进度与计划进度间动态比较;工程进度变化趋势预测;计划进度的调整;工程进度数据的查询等。

质量控制。项目建设的质量要求、质量标准;设计质量的鉴定记录、查询;材料、设备质量的验收记录、查询、统计;已完成工程质量的验收记录、查询、统计;项目实际质量与质量要求、质量标准的分析;安全事故处理记录、查询等。

合同管理。合同结构模式的提供和选用;合同文件、资料登录、修改、删除、查询、统计;合同执行情况的跟踪、处理;合同执行情况报表;涉外合同外汇折算;经济法规库(国内、国外)查询等。

工程建设监理的信息管理是由工程建设监理信息系统完成的。它是以计算机为手段,以系统思想为依据,收集、传递、处理、分析、存储建设监理各类数据,产生信息的一个信息系统 .它的目标是实现信息的系统管理及提供必要的决策支持。一般包括管理信息系统与决策支持系统。决策支持系统的核心是专家系统。管理信息系统主要完成数据的收集、处理、使用及存储、产生信息,提供给监理各层次、各部门、各阶段,完成沟通作用。决策支持系统是以计算机为基础,帮助决策者利用知识、信息和模型解决多样化和不确定性问题的人-机交互式系统,主要完成借助知识库帮助、在数据库大量数据支持下,运用知识,特别是本专业有关各学科专家的经验,来进行推理,提出监理各层次,特别是高层决策时所需的决策方案及参考意见,相当于给监理公司一个智能性极强的大脑。

利用监理软件进行计算机辅助监理

1.规范监理,减少监理人员操作误差监理作为一种行业,它主要是为业主的项目建设提供一种服务。这种服务实施于项目建设过程,体现在项目最终目标实现的程度之中, 因而是一种无形的难以量化的产品。如何切实提高这种服务水平,使监理工作保持在一个较高的层次上,软件发挥了很好的功能。

软件为监理工作提供了一个规范的操作框架。这种规范建立在现有法规和制度的基础上,辅助用户减少工作中不应出现的偏差和疏漏。它不只简单地提供一些文本和信息,指示用户如何操作,而是把这种规范融入到使用过程中。以文档

管理为例,软件为监理可能使用的各种文件设置了标准格式或表格,并可利用计算机判断用户填入数据的类型,尽可能地防止错误数据的填入。这实际上规范了用户对监理文件的正确用法,并使生成的文件由系统统一归档管理, 从而根本上防止了保管过程中出现的遗失或难以查阅的现象。从使用者角度出发,既不希望这种规范和框架限制住自己的创造性和灵活性,也不希望它限制住不同公司的个性发展。在这点上软件也作了有益尝试,从文件代码到文件格式都允许用户进行改动,并引入自定义文档功能,使用户能在制订本公司文档标准时,在规范的系统支持下有很大弹性区域。

2.把握开发重点,简化监理工作繁琐事务软件把监理事务操作中最需要计算机处理或辅助管理的信息进行了全面归纳,充分发挥了计算机潜能,把人从繁琐的事务中解放出来。前述的文档管理便是一例。还需值得一提的是质量评定模块,利用这个功能,监理工程师只要专注于收集数据,其它繁琐的数据统计和程序化的评定工作均可由计算机自动完成。面对计算机的统计和评定结果,监理工程师也不处于被动状态 ,因为程序赋予他一定的修改权限,以适应特殊工程的评定。利用软件所节约的时间和人力,对监理公司来说就是一种效益;同时还可大幅度减少评定结果的误差率,对提高监理工作的质量水平起到一定辅助作用。如果软件不体现监理业务与计算机功能的最佳结合,只是孤立地把各项事务电脑化,这样的软件就不是监理工程师的辅助工具了。软件开发者在这方面走过了一段比较曲折的路。如投资控制中的工程项目清单在初级版本中全部由用户自己输入,这对于任何一个工程都有很大的工作量,使用也很不方便。究其根源,就是监理业务与计算机功能上没有找到最佳结合点,当前版本中一般都有“定额库维护”的“数据传输”功能,基本解决了上述问题,从而带动了整个模块功能的使用。当然作为一个用心使用软件的用户,对软件还有更高的期望值,这种期望一般来说就是潜在的结合点。软件的升级和功能改进就是不断地寻找最佳结合点的过程。作为用户要根据本单位的实际情况选择较适用的软件,并进行不断地升级和功能改进。

3.增强处理功能,开拓监理软件设计新思路当前软件有一个比较显著的特点是:尽可能利用计算机处理事务,而不是简单地收集、汇总和显示信息。以工程项目监理软件SRIBS-2.2版中分项工程工序质量控制为例,该模块表现出软件设计的一个新思路。计算机在收集施工数据的基础上,便对这些数据进行分析处理;当质量数据不符合有关验收规范和标准时,系统会自动报警并提供可能的原因分析,并自动生成质量问题或质量事故档案卡;当进度不符合常规情况时,同样会提示生成质量问题档案卡。最终对每个分项工程形成一整套完整的施工档案,用户可以对各方面的数据进行检索与查询,从而初步具备了专家咨询系统的功能。这种功能有助于把监理人员从消耗在某些事物性工作上的精力有效地解放出来,专心于其它技术性工作或管理工作。

4.应用先进技术,推动计算机辅助监理软件把计算机领域先进的手段应用于监理行业,丰富了监理的管理方法。当前软件中的通讯网络充分发挥了计算机远程通讯的新功能,使得工地上的文件和数据能及时上报监理公司本部。公司通过察看这些数据,不仅可监督具体项目是否按规范操作,而且能起到宏观调控公司运营的作用,从而对合理安排公司人员、设备等资源都可发挥作用。目前软件在这方面还有很多工作要做,如何适应不同管理模式,进一步深化管理功能,完善管理手段,对软件开发者来说都是新课题。

当前监理软件在实际应用中需要改进的问题

1.软件应用投入不足。由于许多单位的领导和项目决策者对监理软件认识的局限性和财力的限制,目前我国在监理软件应用上的投入明显不足,包括购买软硬件的投资、人员培训的投资都无法满足需要,加之使用软件所产生效益的滞后性和间接性,更加重了这一趋势。

2.缺乏先进适用的监理软件。单纯依靠购买国外的商品化软件,不仅费用昂贵,而且由于应用环境的差异,许多国外的优秀软件无法充分发挥其功能。而国内自行开发的一些商品化软件和专有系统,却由于在管理理论支持、开发团队构成方面的一些原因,无法满足大型工程项目目标控制的需要。可以说,目前国内性能先进并适合现有工程应用环境的监理软件并不多见。

3.缺乏良好的数据环境。在实际工程应用中,原本用来进行工程数据处理的软件却往往得不到有效的数据支持。数据的缺乏、基层数据管理的混乱、项目参与各方数据传递过程的延迟等都是制约工程软件充分发挥其功能的因素。

4.现有监理软件使用者的素质缺陷。目前我国工程监理人员普遍缺乏使用软件所必须的计算机和外语基础,同时对工程监理的基本方法和理论也缺乏深刻的理解,这也影响了监理软件在实践中的应用和推广。

我国监理软件在应用推广中的问题大致可分为三个层次:第一个层次是用与不用的问题,表现在许多公司不愿在软件上投资;第二个层次是有与没有的问题,表现在缺乏先进适用的优秀软件;第三个层次则是如何用好的问题,表现在已经安装软件的公司如何充分发挥软件功能的问题,在上述问题中,第一层次的问题随着现代监理理论在我国的普及和工程实践的发展,必将得到解决。较深层次的问题则涉及如何依托工程监理软件来构建高效率的工程监理信息系统的问题。它涉及到对工程监理信息系统的认识问题。工程监理信息系统的成功实施,不仅应具备一套先进适用的工程监理软件和性能可靠的硬件平台,更为重要的是应建立一整套与先进的计算机工作手段想适应的、科学合理的工程监理组织体系。因此,解

决困扰我国工程监理信息系统应用的深层次的问题,必须提倡在工程监理信息系统实施中的“四轮驱动”——同时建立完善的工程监理的软件、硬件、组织件和教育件体系。

参考文献:

《工程建设信息管理 》 中国建筑工业出版社
《工程建设监理概论 》 中国建筑工业出版社
《工程项目组织与管理》 中国计划出版社
《建设监理》2000年第2期 中国建设监理协会
《办公自动化应用》 南京大学出版社

篇3：钢筋工程量计算规则

　　钢筋工程量计算规则

　　(一）钢筋工程量计算规则

　　1、钢筋工程，应区别现浇、预制构件、不同钢种和规格，分别按设计长度乘以单位重量，以吨计算。

　　2、计算钢筋工程量时，设计已规定钢筋塔接长度的，按规定塔接长度计算；设计未规定塔接长度的，已包括在钢筋的损耗率之内，不另计算塔接长度。钢筋电渣压力焊接、套筒挤压等接头，以个计算。

　　3、先张法预应力钢筋，按构件外形尺寸计算长度，后张法预应力钢筋按设计图规定的预应力钢筋预留孔道长度，并区别不同的锚具类型，分别按下列规定计算：

　　（1)低合金钢筋两端采用螺杆锚具时，预应力的钢筋按预留孔道长度减0.35m，螺杆另行计算。

　　（2）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端螺杆锚具时，预应力钢筋长度按预留孔道长度计算，螺杆另行计算。

　　（3）低合金钢筋一端采用徽头插片，另一端采用帮条锚具时，预应力钢筋增加0. 15m，两端采用帮条锚具时预应力钢筋共增加0.3m计算。

　　（4）低合金钢筋采用后张硅自锚时，预应力钢筋长度增加0. 35m计算。

　　（5）低合金钢筋或钢绞线采用JM， *M， QM型锚具孔道长度在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长度20m以上时预应力钢筋长度增加1.8m计算。

　　（6）碳素钢丝采用锥形锚具，孔道长在20m以内时，预应力钢筋长度增加lm；孔道长在20m以上时，预应力钢筋长度增加1．8m.

　　（7）碳素钢丝两端采用镦粗头时，预应力钢丝长度增加0. 35m计算。

　　（二）各类钢筋计算长度的确定

　　钢筋长度=构件图示尺寸－保护层总厚度+两端弯钩长度+（图纸注明的搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值）

　　式中保护层厚度、钢筋弯钩长度、钢筋搭接长度、弯起钢筋斜长的增加值以及各种类型钢筋设计长度的计算公式见以下：

　　1、钢筋的砼保护层厚度

　　受力钢筋的砼保护层厚度，应符合设计要求，当设计无具体要求时，不应小于受力钢筋直径，并应符合下表的要求。

　　（2）处于室内正常环境由工厂生产的预制构件，当砼强度等级不低于C20且施工质量有可靠保证时，其保护层厚度可按表中规定减少5mm，但预制构件中的预应力钢筋的保护层厚度不应小于15mm；处于露天或室内高湿度环境的预制构件，当表面另作水泥砂浆抹面且有质量可靠保证措施时其保护层厚度可按表中室内正常环境中的构件的保护层厚度数值采用。

　　（3）钢筋砼受弯构件，钢筋端头的保护层厚度一般为10mm；预制的肋形板，其主肋的保护层厚度可按梁考虑。

　　（4）板、墙、壳中分布钢筋的保护层厚度不应小于10mm；梁、柱中的箍筋和构造钢筋的保护层厚度不应小于15mm。

　　2、钢筋的弯钩长度

　　Ⅰ级钢筋末端需要做1800、 1350 、 900、弯钩时，其圆弧弯曲直径D不应小于钢筋直径d的2.5倍，平直部分长度不宜小于钢筋直径d的3倍；HRRB335级、HRB400级钢筋的弯弧内径不应小于钢筋直径d的4倍，弯钩的平直部分长度应符合设计要求。 1800的每个弯钩长度=6.25 d；( d为钢筋直径mm)

　　3、弯起钢筋的增加长度

　　弯起钢筋的弯起角度一般有300、450 、600三种，其弯起增加值是指钢筋斜长与水平投影长度之间的差值。

　　4、箍筋的长度

　　箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。当设计无具体要求时，用Ⅰ级钢筋或低碳钢丝制作的箍筋，其弯钩的弯曲直径D不应大于受力钢筋直径，且不小于箍筋直径的2.5倍；弯钩的平直部分长度，一般结构的，不宜小于箍筋直径的5倍；有抗震要求的结构构件箍筋弯钩的平直部分长度不应小于箍筋直径的10倍。

　　三）钢筋的锚固长度

　　钢筋的锚固长度，是指各种构件相互交接处彼此的钢筋应互相锚固的长度。

　　设计图有明确规定的，钢筋的锚固长度按图计算；当设计无具体要求时，则按《混凝土结构设计规范》的规定计算。

　　GB50010—20**规范规定：

　　（1）受拉钢筋的锚固长度

　　受拉钢筋的锚固长度应按下列公式计算：

　　普通钢筋La=a(fy / ft)d

　　预应力钢筋La=a(fpy / ft)d

　　式中 fy fpy — 普通钢筋 、预应力钢筋的抗拉强度设计值；

　　ft—混凝土轴心抗拉强度设计值，当混凝土强度等级高于C40时，按C40取值；

　　d —钢筋直径；a —钢筋的外形系数（光面钢筋a取0.16，带肋钢筋a取0.14）。

　　注：当符合下列条件时，计算的锚固长度应进行修正：

　　1、当HRB335、 HRB400及 RRB400级钢筋的直径大于25mm时，其锚固长度应乘以修正系数1.1；

　　2、当HRB335、 HRB400及 RRB400级的环氧树脂涂层钢筋，其锚固长度应乘以修正系数1.25；

　　3、当HRB335、 HRB400及 RRB400级钢筋在锚固区的混凝土保护层厚度大于钢筋直径的3倍且配有箍筋时，其锚固长度可应乘以修正系数0.8；

　　4、经上述修正后的锚固长度不应小于按公式计算锚固长度的0.7倍，且不应小于250mm；

　　5、纵向受压钢筋的锚www.pmceo.com固长度不应小于受拉钢筋锚固长度的0.7倍。

　　纵向受拉钢筋的抗震锚固长度LaE应按下列公式计算：

　　一、二级抗震等级： LaE=1.15La

　　三级抗震等级：LaE=1.05La

　　四级抗震等级：LaE=La

　　（2）圈梁、构造柱钢筋锚固长度

　　圈梁、构造柱钢筋锚固长度应按《建筑抗震结构详图》GJBT—465，97G329（三）（四）有关规定执行。

　　（四）钢筋计算其他问题

　　在计算钢筋用量时，还要注意设计图纸未画出以及未明确表示的钢筋，如楼板中双层钢筋的上部负弯矩钢筋的附加分布筋、满堂基础底板的双层钢筋在施工时支撑所用的马凳及钢筋砼墙施工时所用的拉筋等。这些都应按规范要求计算，并入其钢筋

用量中。

　　（五）砼构件钢筋、预埋铁件工程量计算

　　1、现浇构件钢筋制安工程量：抽筋按理论重量计算。

　　钢筋工程量=钢筋分规格长×Kg / m×件数。（0.00617d2=Kg / m，钢筋直径：d—mm）；

　　2、 预制钢筋砼凡是标准图集构件钢筋，可直接查表，其工程量=单件构件钢筋理论重量×件数；而非标准图集构件钢筋计算方法同“1”。

　　3、预埋铁件工程量

　　预埋铁件工程量按图示尺寸以理论重量计算。

　　如图所示计算10根钢筋混凝土预制柱的预埋铁件工程量：

　　解（1）计算-10钢板理论重量

　　M-1：0.4×0.4×78.5㎏/㎡×10=125.60㎏

　　M-2：0.3×0.4 ×78.5㎏/㎡×10=92.40㎏

　　M-3：0.3×0.35 ×78.5㎏/㎡×10=82.40㎏

　　M-4：2×0.1×0.32 ×2×78.5㎏/㎡×10=100.50㎏

　　M-5：4×0.1×0.36 ×2×78.5㎏/㎡×10=226.10㎏

　　（2）计算￠ 12、 Φ18 钢筋理论重量

　　M-1： ￠ 12钢筋：2×（0.3+0.36×2+12.5×0.012)× 0.888㎏/m×10=20.80㎏

　　M-2： ￠ 12钢筋：2×（0.25+0.36×2+12.5×0.012)× 0.888㎏/m×10=19.90㎏

　　M-3： ￠ 12钢筋：2×（0.25+0.36×2+12.5×0.012)× 0.888㎏/m×10=19.90㎏

　　M-4： Φ18 钢筋：2×3×0.38× 2.00㎏/m×10=45.60㎏

　　M-5： Φ18 钢筋：4×3×0.38×2.00㎏/m×10=91.20㎏

　　小计：20.80+19.90+19.90+45.60+91.20=197.4 ㎏

　　合计：627+197.4=824.4 ㎏预埋铁件工程量=0.824 t

　　4、钢筋工程量计算实例

　　（1）钢筋混凝土现浇板如图所示计算10块板的钢筋工程量

　　解：① Φ8=（2.7-0.015×2)×〔(2.4-0.015×2)÷0.15+1〕×0.395 =2.67×13×0.395=13.71 kg

　　② Φ8=2.37×19×0.395=17.79 kg

　　③ Φ12=（0.5+0.1×2）×〔（2.67+2.3）×2÷0.2+4 〕×0.888=33.56 kg

　　④ Φ6.5=(2.67 ×6+2.37 ×6) ×0.26=7.86 kg

　　小计： Φ10以内：（13.71+17.79+7.86）×10=393.60 kg

　　Φ10以上：33.56×10=335.60 kg

　　铁马钢筋按经验公式1%计算：

　　Φ10以内：（ 393.60 + 335.60 ）×0.01=7.29 kg

篇4：转换层模板计算书

　　转换层模板计算书

　　转换大梁模板支撑荷载标准值，按照梁截面尺寸分为①500×（900，1200，1400），取500×1500计算；②（600～700）×（1200～2500），取700×1500、800×2000、800×2500计算；③（800～950）×（1600～2400），取950×2400计算；

　　1500×1500截面梁

　　1.1500×1500截面梁荷载设计值计算：

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.5+1.5×2）×1.2＝2.1KN/m

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.5×1.5×1.2＝23.4KN/m

　　3）钢筋自重设计值：1.5×1.5×0.5×1.2=1.35KN/m

　　4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.5×1/1×1.4＝1.75KN/m

　　荷载设计值组合：2.1＋23.4＋1.35＋1.75=28.6KN/m

　　1.2次龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm，但为保证钢管主楞与立杆的连接，采用每排立杆为双立杆的型势，双立杆间间距100mm，因此计算单元取550mm，双立杆间的距离可忽略。按连续梁计算，次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　q=28.6kN/m

　　按无限跨梁计算弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：

　　[可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　1.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为550mm。考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　由于荷载q并不满布于主楞上，因此为简化计算，按照最不利情况，即荷载q在主楞上满布，2跨连续梁计算：

　　弯距：Mma*=0.125 ×ql2=0.125×31.46×4002=629200

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　（3）立杆支座反力计算

　　按照2跨连续梁、主楞范围内均布荷载计算，计算单元为沿梁长度1跨，即550mm。

　　作用在梁下主楞立杆上的均布荷载为q=28.6kN/m

　　支座反力Fma*=1.25×q×l=1.25×28.6×0.4m=14.3kN<27kN（查施工手册立杆稳定承载力）

　　用扣件连接的边支座F边=0.375×q×l=0.375×28.6×0.4m=4.29kN

　　由于边支座用扣件连接，为防止扣件在荷载作用下失效，在立杆与主楞的扣件下必须再加一个扣件。

　　2700×1500截面梁

　　2.1700×1500截面梁荷载设计值计算：

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.7+1.5×2）×1.2＝2.22KN/m

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.7×1.5×1.2＝32.76KN/m

　　3）钢筋自重设计值：1.5×1.5×0.7×1.2=1.89KN/m

　　4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.7×1/1×1.4＝2.45KN/m

　　荷载设计值组合：2.22＋32.76＋1.89＋2.45=39.32KN/m

　　2.2 次龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　q=39.32kN/m

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　2.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用100×100mm的木方，间距为500mm，可按简支梁计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　梁下布置3根立杆，按2跨连续梁计算。

　　最大弯距：Mma*=0.107×ql2=0.107×28.09×3502=368189.68

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　挠度验算

　　[可]

　　3800×2000截面

　　3.1荷载设计值计算：

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×（0.8+2×2）×1.2＝2.88KN/m

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.8×2×1.2＝49.92KN/m

　　3）钢筋自重设计值：1.5×2×0.8×1.2=2.88KN/m

　　4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.8×1/1×1.4＝2.8KN/m

　　荷载设计值组合：2.88＋49.92＋2.88＋2.8=54.48KN/m

　　3.2 次龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250间隔布置。按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距： 抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　q=54.48kN/m，

　　木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（800/50）=3.45kN/m

　　103

　　（按2跨连续梁计算）

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　3.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用100×100mm的木方，间距为250、550mm间隔布置。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　支架立杆间距400，在梁下设3排立杆，按2跨连续梁计算。

　　最大弯距：Mma*=0.125×ql2=0.125×54.48×4002=1089600

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　4800×2500截面梁

　　4.1荷载设计值计算：

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×（2.5×2＋0.8）×1.2＝3.48KN/m

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.8×2.5×1.2＝62.46KN/m

　　3）钢筋自重设计值：1.5×2.5×0.8×1.2=3.6KN/m

　　4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.8×1×1.4＝2.8 KN/m

　　荷载设计值组合：3.48＋62.46＋3.6＋2.8=72.34KN/m

　　4.2次龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨

采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250mm间隔布置,计算单元按2跨连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　q=72.34kN/m

　　木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（800/50）=4.52kN/m

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　4.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用两根并排的48×3.5mm的脚手架钢管，放置在顶托最上端，间距为550mm、250mm间隔布置。考虑到目前市场所用钢管材料壁厚普遍在3mm左右，因此按照 48×3mm计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　支架立杆间距400，在梁下设3排立杆，按2跨连续梁计算。

　　最大弯距：Mma*=0.125×ql2=0.125×72.34×4002=1446.8

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　5950×2400截面梁

　　1荷载设计值计算：

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×（2.4×2＋0.95）×1.2＝3.45KN/m

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：26×0.95×2.4×1.2＝71.14KN/m

　　3）钢筋自重设计值：1.5×2.4×0.95×1.2=4.1KN/m

　　4）施工人员及设备荷载设计值：2.5×0.95×1.4＝3.325KN/m

　　荷载设计值组合：3.45＋71.14＋4.1＋3.325=82.015KN/m

　　2次龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木方，间距50mm，跨度为550mm与250mm间隔布置,计算单元选取为2跨，按2跨连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　Q=82.015kN/m

　　木方次楞间距50mm，则作用在单根木方次楞上的荷载为q1=q/（950/50）=4.32kN/m

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用100×100mm的木方，间距为550mm、250mm间隔布置。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　支架立杆间距320mm，在梁下设4排立杆，按3跨连续梁计算。

　　弯距:Mma*=0.1ql2=0.1×69.07×3202=707276.8

　　受弯构件的抗弯承载力：

　　σ=M/W=707276.8/166666=4.24N/mm2 <fm=17N/mm2

　　因此，合格。

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　6180mm厚楼板

　　6.1转换层楼板模板支撑荷载标准值（即计算每平方米荷载，楼板厚180mm）

　　1）模板及支架自重设计值：0.5×1.2＝0.6KN/m2

　　2）新浇筑混凝土自重设计值：0.18×24×1.2=18 KN/m2

　　3) 钢筋自重设计值：1.1×0.18×1.2=0.24 KN/m2

　　4)施工人员及设备荷载设计值：2.5×1.4＝3.5KN/m2

　　荷载设计值组合：0.6＋18＋0.24＋3.5=9.52KN/m2

　　6.2楼板底模次龙骨验算

　　a.抗弯强度验算：

　　次龙骨采用80×50mm的木方，间距150mm，跨度为800mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载基本上为均匀荷载，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：

　　[可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　6.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为800mm，可按等跨连续梁计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　7梁侧模验算

　　4.7.1500×1200截面梁

　　4.7.1.1砼侧压力计算

　　砼自重取24KN/m3,强度等级为C50，塌落度为14~16cm，采用导管卸料，浇筑速度为1.8m/h，砼温度取20℃，用插入式振捣器振捣。

　　1）、砼侧压力标准值：

　　t0=200/(T+15)=200/(20+15)=71

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×1.2=28.8KN/m2

　　取两者中小值，即F2=28.8KN/m2

　　砼侧压力设计值：

　　F=F2×分项系数×折减系数=F2×1.2×0.85=28.8×1.2×0.85=29.376KN/m2

　　2）、倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2

　　荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　3）、F`=F+4.76=34.136KN/m2

　　7.1.2次龙骨（内楞）验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　7.1.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为500mm，可按等跨连续梁计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　对拉螺栓采用Φ14mm，纵横

间距均为500mm，净截面积A=105mm2,

　　N容许=17.8KN

　　对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=34.136×0.5×0.5=8.534KN< N容许

　　对拉螺栓的应力为：σ=N/A=8.5×103/105=81N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。

　　7.2700×2000截面梁

　　4.7.2.1侧压力荷载

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×2=48KN/m2

　　取两者中小值，即F1= 48KN/m2

　　砼侧压力设计值：

　　F= F1×分项系数×折减系数=F1×1.2×0.85=48×1.2×0.85=48.96KN/m2

　　倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2

　　荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　F`=F+4.76=53.72KN/m2

　　7.2.2次龙骨（内楞）验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为400mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见右图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　7.2.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为400mm，可按等跨连续梁计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　对拉螺栓采用Φ14mm，纵横间距均为400mm，净截面积A=105mm2,

　　N容许=17.8KN

　　对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=53.72×0.4×0.4=8.6KN< N容许

　　对拉螺栓的应力为：σ=N/A=8.6×103/105=81.9N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。

　　7.3950×2500截面梁

　　4.3.3.1侧压力荷载

　　F1=0.22γct0β1β2V1/2=0.22×24000×71×1.2×1.15×1.81/2=582KN/m2

　　F2=γcH=24×2.5=60KN/m2

　　取两者中小值，即F1= 582KN/m2

　　1、砼侧压力设计值：

　　F= F1×分项系数×折减系数=F1×1.2×0.85=582×1.2×0.85=56.94KN/m2

　　倾倒砼时产生的水平荷载，查表8-66为4KN/m2

　　荷载设计值为4×1.4×0.85=4.76KN/m2

　　F`=F+4.76=61.7KN/m2

　　7.3.2次龙骨（内楞）验算

　　（1）抗弯强度验算

　　次龙骨采用80×50mm的木板，间距200mm，跨度为500mm,可按连续梁计算,次龙骨截面和计算简图见图。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　弹性模量：

　　次龙骨上的荷载按均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　7.3.3主龙骨验算

　　（1）抗弯强度验算

　　主龙骨采用48×3.5mm的脚手架钢管，间距为400mm，可按等跨连续梁计算。

　　毛截面：

　　惯性距：

　　抵抗弯距：

　　钢材的弹性模量：

　　主龙骨受到次龙骨传来的集中荷载，简化为均匀荷载计算，取两支点跨中之间为计算单元，化为线荷载：

　　弯距：

　　受弯构件的抗弯承载力：： [可]

　　（2）挠度验算

　　[可]

　　对拉螺栓采用Φ14mm，纵横间距均为400mm，净截面积A=105mm2,N容许=17.8KN，

　　对拉螺栓承受的拉力为：N=F`×A=61.7×0.4×0.4=9.87KN< N容许

　　对拉螺栓的应力为：σ=N/A=9.87×103/105=94N/mm2<170N/mm2（可），满足要求。

篇5：马镫筋钢筋根数计算方法

　　马镫筋根数计算方法

　　各地方对马凳钢筋的计算规定不同，如果定额上有明确规定就按当地定额，如果没有规定,就按经过各方签字认可的施工组织设计，如果施工组织设计上没有，就按常规：一般马凳的直径比板受力筋小一个级别，纵向和横向间距为1米。凳,设计有规定按设计规定,设计无规定时,马凳的材料应比底板钢筋降低一个规格,长度按底板厚2倍加0.2米计算,每平方米1个,计算钢筋总量。

　　马凳的规格一般比较大,用于大厚度的板马凳也称撑筋，用于上下两层板钢筋，起固定上层板钢筋。当基础厚度较大（大于800MM）一般不宜用马凳，而是用支架更稳定和牢固。钢筋马凳一般图纸上不注，由技术员在施工组织设计中详细标明其规格、长度和间距，通常马凳的规格比板受力筋小一个级别，如板筋直径12可用直径为10的钢筋做马凳，当然也可与板筋相同。纵向和横向的间距一般为1米。不过具体问题还得具体对待，如果是双层双向的板筋为8，钢筋刚度较低，需要缩小马凳之间的距离。总之马凳设置的原则是固定牢上层钢筋网，能承受各种施工荷载，确保上层钢筋的保护层在规范规定的范围内。板中放置马凳时应避开梁等板支座构件。基础底板大于800MM时应采用角铁做支架，支架立柱间距一般为1500MM，在立柱只需设置一个方向的通长角铁，这个方向应该是与上部钢筋最下一皮钢筋垂直，间距一般为2000米。除此之外还要用斜撑焊接。支架的设计应该要有计算式，经过审批才能施工，不能只凭经验。马凳筋不是个简单的概念，图纸上是没有的，应深入施工现场，这样才有感性认识。道理弄明白了，也了解实际施工，那么计算马凳筋就不是件难事。这个要看施工组织设计如何明确。

　　如果是1M就按1M算如果是1.5M就按1.5M算,马凳铁的长度也应明确,是这样！马凳筋在钢筋结算中争议较大，有各方认可的施工组织设计和签证可有效避免扯皮！马凳,设计有规定按设计规定,设计无规定时,马凳的材料应比底板钢筋降低一个规格,长度按底板厚2倍加0.2米计算,每平方米1个,计算钢筋总量针对清单讲马凳筋不属于实体项目费,它是属于措施项目费按目前来说应是措施项目。可按施工组织来计算。

　　清单计价规范P52页第19条：现浇构件中固定位置的支撑钢筋、双层钢筋用“铁马”，伸出构件的锚固钢筋、预制构件的吊钩等就并入钢筋工程量内。为什么看上去是措施用的钢筋为什么算在实体项目中呢，很简单，因为它是隐蔽在砼内形成工程实体的。