建筑工程安全网架设安全措施

　　建筑工程安全网的架设安全措施

　　1、安全网有产品合格证，旧网在使用前必须进行模拟试验，合格后方准继续使用。

　　2、建筑物高度超过3.2米时，和管增高10时，必须在墙外搭设一道安全网，同时再设一道随层高度提升的安全网.

　　3、网的负荷高度，一般不超过6米，但必须随加钢丝绳保护等安全措施.

　　4、网与下方扣件表面的最小距离小于3米.

　　5、安全网靠墙的横杆与预埋件或洞口必须连结牢固。模杆搭接长度不得小于1.5M。

　　6、架设时每个结点上边绳或绳应与支撑杆连结牢固而又容易结开系结点，沿用均匀分布，其距离不得大于75CM。

　　7、多强网连接架设时，相邻部分应靠紧，或重叠，连结材料与网相同，强度不得低于其网绳强度。

　　8、安全网安装时，安装平面与水平面垂直，网平面与支撑作业人员的两角处最大间隙不得超过10CM。

　　9、网安装后，必须经专人检查，合格后方准使用。

　　10、使用网时应该避免发生下列象：

　　A、禁止把网拖过粗糙的表面或锐角边。

　　B、网内或网下连接物品。

　　C、禁止人跳进或其他落入网内。

　　D、严禁火星或其他落入网内。

　　E、严禁各种燃烧物。

　　11、必须经常清理网上落物。

　　12、外脚手架施工应在架体与建筑物之间每隔10米挂一道固定平网。

　　13、监于建筑外侧安装做防护脚手架。

　　14、架体采用2000目安全网全封闭，架体每隔9米设一层平网。

物业经理人网-www.pmcEo.com

篇2：电梯井道内架子安全网搭设工程安全技术措施

　　电梯井道内架子、安全网搭设工程安全技术措施

　　1、从二层楼面起张设安全网，往上每隔四层设置一道，安全网必须完好无损、牢固可靠。

　　2、拉结必须牢靠，墙面预埋张网钢筋不小于D14，钢筋埋入长度不少于30D。

　　3、电梯井道防护安全网不得任意拆除，待安装电梯搭设脚手架时，每搭到安全网高度时方可拆除。

　　4、电梯井道的脚手架一律用钢管、扣件搭设、立杆与横杆均用直角扣件连接，扣件紧固力距应达到4—5Kg/m。

　　5、脚手架所有横楞两端，均与墙面撑紧，四周横楞与墙面距离，平衡配重一侧为600毫米，其它三侧均为400毫米，离墙空档处应加隔排钢管，间距不大于200毫米，隔排钢管离四周墙面不大于200毫米。

　　6、脚手架柱距不大于1.8米，排距为1.8米，每底于楼层面200毫米处加搭一排横楞，横向间距为350毫米，满铺竹笆，竹笆一律用铅丝与钢管四点绑扎牢固。

　　7、脚手架拆除顺序应自上而下进行，拆下的钢管、竹笆等须妥善运出电梯井道，禁止乱扔乱抛。

　　8、电梯井道内的设施，必须由脚手架保养人员定期进行检查、保养，发现隐患及时消除。

　　9、张设安全网及拆除井道内设施时，操作人员必须戴好安全带，挂点必须安全可靠。

篇3：办公楼工程脚手架设计计算书

　　办公楼工程脚手架设计计算书：

　　1、脚手架搭设高度H总：

　　外架应高出屋面栏板1.2m，所以H总=0.35m+28m+1.2m=29.55m，其中0.35m是室内外的高差。

　　2、搭设材料要求：

　　落地竹脚手架使用的毛竹材应为三年生长期，长5m以上、厚6mm以上新竹或经搭设连续使用保持韧性，表面为表或黄色的旧竹。凡有腐烂、虫蛀、通裂、刀伤、霉变等不得使用。落地竹脚手架各杆件直径要求如下：

　　①、立杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　②、大横杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　③、铺榀横杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　④、小横杆：小头直径为60mm；

　　⑤、顶杆：小头直径为55mm；

　　⑥、剪刀撑杆：有效使用段内小头直径为60mm；

　　⑦、栏杆、挡脚杆：有效使用段内小头直径为45mm。

　　竹榀应使用质地坚实，其表层呈青、黄色、韧性好、无腐烂、虫蛀、断裂，30mm左右宽的元竹片编织而成，榀经长1.0-1.2m，纬长同搭设架净宽（立杆之间的净距），经竹片不少于5道，四周经纬竹片应钻孔，用铅丝绑扎封闭。绑扎绳系特制聚丙经拉丝制成，其规格通常为0.5mm × 5mm，拉力不小于0.25KN，根据绑扎需要裁成定长。联墙杆使用材料有：

　　①、φ6圆钢或8＃铅丝作拉结材料；毛竹或40mm×60mm小方木作压（顶）结材料。

　　⑵法兰螺栓经改制与圆钢（或铅丝）配合的专设拉、压联结式工具。

　　3、搭设与防护的基本要求：

　　①、采用双排搭设。

　　②、立杆横向间距为1.2m；纵向间距为1.5m；里立杆距建筑物距离为0.20m。立杆搭接长度为2m，用绑扎绳绑扎三道，立杆的有效长度为4m。

　　③、大横杆：

　　设外架步数为16步，除底皮架高2.0m外，其余15步架均为1.8m。大横杆搭设长度为1.5m。

　　④、小横杆：

　　水平间距与立杆横向间距相同为1.2m，其长度为1.7m，内外分别伸出架外0.2m及0.3m。

　　⑤、脚手板铺设：

　　隔层满铺竹榀，竹榀规格为1.2m×0.9m（长×宽），最底部一步架不铺竹榀脚手板，从第二步架起，满铺竹榀层数为15层。

　　⑥、剪刀撑：

　　纵向距离每隔7m左右设一组连续性的剪刀撑，因为剪刀撑杆件较少，在计算架体自重时忽略这部份杆件重量。

　　⑦、防护：

　　每步架的外侧离大横杆0.18m高处设挡脚板一道、1.0m高处再绑扎栏杆一道；另外，在所有架体外侧均挂安全立网进行全封闭的防护，立网规格L-1.8×6.0每片网重量为4kg。

　　⑧、架体与建筑物的拉结：

　　拉结点用8＃铅丝连接，拉结点处（或其附近）的小横杆应顶住建筑物；拉结点以二步四跨设置一点（即3.6m×6.0m）。

　　⑨、立杆基底处理：

　　在底部内外双排立杆设置处，挖横向长度为1.2m、纵向长度为0.25m、深0.5m的基槽；基槽底应先进行夯实后放入垫板，并将内外立杆放在垫板上，回填埋好。

　　⑩、荷载传递方式：

　　用竹榀铺设的条件下，施工荷载通过竹榀传递给大横杆，再由大横杆传递给靠近立杆的小横杆，小横杆传递给立杆，立杆传至基础（与地面接触的垫板）。

　　4、毛竹的强度设计值和弹性模量选择：

　　本地使用的毛竹（又称楠竹、茅竹、江南竹）是竹类中力学性能较好的一种。强度近似水曲柳，考虑新旧、粗细等因素对毛竹影响较大，且影响造成的变化规律差，因此，在确定其强度设计值和弹性模量时，按比水曲柳强度低一等级的桦木（栲木）取值，即设毛竹的强度等级为TB15。

　　5、大横杆强度、挠度验算：

　　大横杆受力按三跨连续梁计算，荷载最大时中间支座弯矩最大，以此弯矩进行验算。验算公式：

　　MB=KMB支.qL2[1]

　　V=Kf。qL2÷100÷E÷I<[V][2]

　　σ=MB/v<Fm[3]

　　条件1:查得KMB支=-0.117、Kf=0.99。

　　条件2:q-为外侧大横杆线荷载（所以外侧大横杆受力最差）。

　　本外架的外墙装修及防护状况：设施工荷载为q施=2KN/m2；竹榀自重（以现场使用新竹榀为准）q榀=60N/m2；大横杆共四根，四跨长度时立杆的纵向间距（即L纵=1.5m）；架体净宽为1.09m（B净=1.2-0.11=1.09m）。

　　q内=6.667N/m(所以外架防护由立网张挂在外侧大横杆内全封闭防护，三跨二步的立网重量为：4÷1.8+3×1.5×1.0=47.22kg，两立杆间的大横杆长度为1.5m，立网重量作用在外侧大横杆的线荷载为：1.2×10÷1.8=6.667N/m)。

　　q=1.4q施.B净/4+1.2(q榀.B净/4+q网)

　　=1.4×2×1.09÷4+1.2（0.06×1.09÷4+0.0067）=0.7907KN/m。

　　条件3：L-每跨长度L=1.5m。

　　条件4：E-弹性模量，参照桦木（TB15）查得

　　E=10000N/mm2=10000×10-3KN/m2

　　条件5：I-毛竹截面惯性矩，以毛竹平均直径计算。

　　I=π（d外4-d内4）/64=3.14(114-104) ×10-8÷64=227.8×10-8m4

　　条件6：WN-毛竹杆件净截面抵抗矩（以平均直径计算）。

　　WN=π（d外4-d内4）/32d外

　　=3.14×（114-104）×10-8÷32÷11÷10-2=1.42×10-6m3。

　　把条件1-6分别代入公式[1]、[2]、[3]

　　M=KMqL2=0.117×0.7907×1.52=0.2082KN.m

　　V=KfqL4÷100÷E÷I

　　=0.99×0.7907×1.54÷100÷10000÷103÷227.8÷10-8m=7.12×10-4m

　　σ=M/Wn=0.208

2×1000÷41.42÷10-8=5.0265×106N/mm2

　　参照查得：抗弯强度设计值为：fM=15N/mm2

　　受弯构件允许挠度控制值为：[V]=L/200=1.5÷200=7.5×10-3m

　　因为σm=5.0265N/mm2

　　v=7.12×10-4<[v]=7.5×10-3m

　　所以大横杆强度、挠度满足要求。

　　6、小横杆强度、挠度验算：

　　小横杆受力按简支梁计算：

　　M=qL4/8[4]

　　=qL4/384EI[5]

　　σm=M/wn<fm[6]

　　条件1：L-小横杆的跨度（即架宽）L=B=1.2m

　　条件2：q-小横杆所承载的线荷载（设架体外侧张挂的立网及大横杆的自重和由大横杆传至小横杆均转变为平均荷载）。

　　q小=1.2KN/m2

　　q大=77.78KN/m2

　　q均=20÷1.2÷1.5=5.56N/m2

　　每跨间大横杆的延长为1.5×4=6.0m

　　由资料查得每根长度为6m的毛竹重为14kg，因此每跨间大横杆自重为：14×6.0÷6=14 kg。

　　q大=14×10÷1.2÷1.5=77.78N/m2

　　因为q=1.4q施×1.2+1.2（q榀+q网+q大）×1.2

　　=1.4×2×1.2+1.2×（0.06+0.0056+0.07788）×1.2=3.567KN/m

　　条件3：E-弹性模量，查得E=10000N/mm2

　　条件4：I-毛竹杆件毛截面惯性矩，同大横杆计算I=227.8×10-8m4

　　条件5：Wn-毛竹杆件净截面抵抗矩，同大横杆计算Wn=41.42×10-6m3

　　把条件1-5分别代入公式[4]、[5]、[6]

　　M=qL2/8=3.567×1.22÷8=0.6KN.m

　　V=5qL4/384EI=5×3.567×1.24÷384÷10000÷103÷227.8÷103=0.00423

　　σm=M/Wn=0.6×1000÷41.42÷10-6=14.48×106N/m2=14.48N/mm2

　　参照查得，抗弯强度设计值Fm=15N/mm2

　　受弯构件允许挠度控制值[V]=L/200=1.2÷200=0.006m

　　因为，σm=14.48N/mm2<fm=15N/mm2V=0.00423m<[V]=0.006m

　　所以小横杆强度、挠度满足要求。

　　7、立杆强度验算：

　　立杆强度验算应对受力最不利情况的杆件进行验算，即对第一步架的外侧立杆强度进行验算。

　　验算公式：

　　σC=N/An≤fc

　　条件1：N-底部立杆外侧所承受轴压力N=1.2NGK+1.4NQK

　　NGK-一个纵距内脚手架自重产生的轴力

　　NQK-一个纵距内施工荷载

　　求NGK

　　q榀-一个纵距内竹榀自重产生的轴力

　　q榀=8×（1.5×1.2×60）=864N

　　q立-一个纵距内立杆自重产生的轴力

　　因为立杆长度为6m，重约14kg，搭设长度为2m，有效长度4m，所以一个纵距内16步架以下（高度为29.55m），需用2×8根立杆。

　　q立=2×8×14×10=2240N

　　q大小-一个纵距内大、小横杆的延长长度为

　　L大小=1.5×4+1.2+1.2+0.2+0.3=7.7m

　　16步架以下有15步L1=15×7.7=115.5m

　　q大小=14×10÷6L1=14×10÷6×115.5=2695N

　　q栏-一个纵距内防护栏杆，在外侧立杆所产生轴力

　　q栏=14×10×（15×1.5）÷6=525N

　　q网-一个纵距内立网在外侧立杆所产生的轴力

　　q网=4×10×1.8×1.5÷18÷6=150N

　　所以，NGK=（q榀+q立+q大小）/2+q栏+q网

　　=（864+2240+2695）/2+525+150=3574.5N

　　求NQK：

　　设有三层同时施工，分布在10步以下，10步与12步之间，12步以下的架上:

　　q施=2000N/m2

　　一个纵距内施工荷载为：

　　NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N

　　N=1.2 NGK+1.4 NQK=1.2×3574.5+1.4×4320=10337.4N=10.34KN

　　条件2：An-受压杆件净截面面积（以平均直径计算）

　　An=π（d2外-d2内）/4=3.14(112-102)×10-4÷4=16.5×10-4m2

　　把条件1-2分别代入公式：

　　σC=N/An=10.34÷（16.5×10-4）=6.27N/m.m2

　　参照查得抗压强度设计值Fc=14N/m.m2

　　因为，σC=6.27N/m.m2<Fc=14N/m.m2

　　所以立杆强度满足要求。

　　8、立杆稳定性验算：

　　验算公式：

　　N/ΨAo≤Fc

　　NGK=q榀+q立+q大小+q栏+q网

　　=864+2240+2695+525+150=6474N

　　NQK=2000×1.2×1.5×1.2=4320N

　　N=1.2NGK+1.4NQK=1.2×6474+1.4×4320=13816.8N=13.82KN

　　Ao=2An=2×16.5×10-4=33×10-4m2

　　求Ψ---纵向弯曲系数

　　λ=Lo/i=1800÷（110÷4）=65.45（i=d/4）

　　因为λ=65.45<91

　　所以Ψ=1/[1+(λ÷65)2]=1/[1+(65.45÷65)2]=0.4966

　　N/ΨA0=13.82÷0.4966÷(33×10-4)=8.433N/m.m2

　　查得抗压强度设计值Fc=14N/m.m2

　　因为：N/ΨA0=8.433N/m.m2<Fc=14N/m.m2

　　所以立杆稳定性满足要求。

　　9、验算连接点的抗风强度：

　　风压标准值计算公式：W=0.75

　　在本地区域W0=0.5KN/m2

　　查表得Bz=1（风压数）Mz=1.835（风压高度系数）

　　Mszu=φus（Hn）n=2双排

　　查表得：挡风系数 φ=0.114

　　Wod2均=0.5×1.11×1.11=6.05×10-3

　　Ws=1.4/1.0=1.4

　　所以Ustw=0.114×1.4×2×0.93=0.308

　　W=0.75×1×1.385×0.308×0.5=0.16KN/m2

　　验算连结点抗风强度：

　　Na=1.4HL1W=1.4×3.6×4.8×0.16=3.87KW

　　因为[w]=300～500

　　A=2×12.57=25.14m.m2

　　λ=N大/A=3.86×107÷25.14=1539N/m.m2<[W]

　　所以连结点抗风强度满足要求。

　　10、基础验算：

　　N/A≤[R]

　　N=13.82KN

　　A=1.2×0.25=0.3m2(内外立杆基底的接触面积)

　　N/A=13.82÷0.3=46.07KN/m2

　　素土承载力[R]=85KN/m2，现场基础采用C15的素混凝土。

　　由于N/A=46.07KN/m2<[R]=85KN/m2，所以立杆基础设置满足要求。

篇4：卸料平台钢管架设计书

　　卸料平台钢管架设计书

　　1、工程简介：

　　该工程将搭设27m高度的钢管卸料平台架。

　　已知立杆纵向距为L=3m，横向距b=1.8m，内立杆距墙体b1=0.35m，铺设2.5cm厚模板9层。假设施工层为9层，每层施工荷载为3.0KN/m2，竖向间距为H1=3m，钢管为φ48×3.5，截面积A1=489mm2，强度设计f=205N/mm2，回转半径为V=15.78m，大横杆步距为1.8m，n=9。

　　2、卸料平台计算简化及规定：

　　①平台整体稳定计算简化为对立杆整体稳定计算，而立杆的整体稳定计算按计算轴心受力格构式压杆计算，其格构压杆由内、外排立柱及横向水平拉杆组成。

　　②对卸料平台连墙杆均匀设置且覆盖面积10m2左右，基本风压又小于0.35KN/m2，可以不考虑风荷载作用。

　　3、施工荷载值的规定：

　　卸料平台的施工荷载不得超过3.0KN/m2。

　　①恒载：包括立杆、大小横杆、剪刀撑、脚手板、扣件、封闭式安全立网等各构件的重量，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.2的分项系数。

　　②活载：包括物料、推车、作业人员，这部分荷载在进行强度核算时应乘以1.4的分项系数。

　　4、验算搭设平台的允许高度：

　　H=KA∮Af=1.3(NGK2+1.4NQK)/1.2NGK1×h（搭设高度计算）

　　Hma*=H/1+0.01H（最大允许搭设高度计算公式）。

　　KA：与立杆截面有关的调整系数。

　　KA：内外排立柱为单管时KA=0.85

　　∮：格构成压杆整体稳定系数。

　　∮Af：立杆稳定承载力。

　　A：内外排立柱毛截面面积之和A=2×A1

　　f：钢材抗压、抗拉、抗弯强度设计值。

　　1.3：恒载+活载乘以各自分项系数之和后附加的系数。

　　NGK1：一步一纵间距的钢管、扣件重量（KN）。

　　NGK2：一个纵间距附件、物品重量（KN）。

　　NQK：一个立纵距的施工荷载标准值产生的轴力。

　　①由h=1.8m，b=1.8m查表得∮Af=48.89KN；

　　②由b=1.8m，L=3m，脚手板铺设共9层，查表得NGK2=4.185KN；

　　③由b=1.8，L=3m，gK=4KN/m2，查表得NgK=8.4KN；

　　④由h=1.8m，L=3m,NGK1=0.411KN；

　　⑤由于该平台为单立柱，故KA=0.85；

　　H=0.85×48.89-1.3（1.2×4.185+1.4×8.4）/1.2×0.411×1.8

　　=71.3m；

　　Hma*=H/1+0.01H=71.3/1+0.01×71.3=41.8m>27m；

　　满足要求。

　　5、验算平台结构的整体稳定：

　　①求N值：

　　卸料平台最底部的压杆轴力为最大，故

　　N=1.2（n×NGK1+NGK2 ）+1.4NQK

　　=1.2（9×0.411+4.185）+1.4×8.4

　　=21.22KN

　　②求∮值：由λ=μ. λ*，查∮值表λ*=5.71，μ=25，

　　则λ=μ. λ*=5.71×25=143，∮=0.336

　　③求高度调整系数KH，搭设高度为27m,

　　故 KH=1/1+0.01H=1/(1+0.01×27)=0.78

　　整体稳定验算：

　　N/∮A≤KH.KA.f

　　N/∮A=21220/0.336×2×489=64.57N/mm2

　　故KH.KA.f=0.78×0.85×205=135.9N/mm2>64.57N/mm2

　　经验算后满足要求。

　　6、验算卸料平台立柱的局部稳定：

　　立柱的局部稳定最不利是底层里排立柱段。

　　已知h=1.8m，I=15.78m，b1=0.35m，b=1.8m，σm=35N/mm2

　　试验算立柱的局部稳定σ：

　　①局部稳定验算：

　　N/∮1A1+σm≤KA.KHf

　　QK=3.0KN/m2时，σm=55N/mm2，I=15.78mm

　　②求N值：

　　N=N1+N2

　　N1=（1/2）×1.2(N×NGK1)

　　=（1/2）×1.2(9×0.411)

　　=2.22KN；

　　N2=0.5×b+b1/1.4×(1.2NGK2+1.4NQK)

　　=0.5×1.8+0.35/1.4×(1.2×4.185+1.4×8.4)

　　=14.96KN

　　N=N1+N2=2.2+14.96=17.16KN

　　③求∮值：

　　由λ=h/I=1800/15.78=114，查表∮1=0.626

　　④求σm：

　　由于gk=3.0KN/m2，所以σm=55N/mm2。

　　(N/∮1A1)+ σm=17164/0.626×489+55=111.09N/mm2

　　KA.KHf=135.9N/mm2>111.09N/mm2

　　验算结果满足要求。

　　7、安装和拆除的安全注意事项：

　　⑵、施工中不允许超过设计荷载，平台剪刀撑、连墙杆的设置要能保证整体的刚度和稳定性。

　　②、每一楼层设有3个连墙点，楼板预埋48×35钢管，并采取同规格钢管连接（用扣件扣牢）。

　　③、剪刀撑自下而上连续设置，搭接长度≥50cm。

　　④、基底要平整且夯实，铺设通长垫板，并有良好排水措施，还要设置扫地杆。

　　⑤、钢管卸料平台架顶端设避雷针，外侧用安全网全封闭。

　　⑥、由专业班组持上岗证搭设，身体尚要适应高处作业的要求。搭设班组要正确使用本工种所需的个人安全防护用品。

　　⑦、装拆时均要划出作业区，地面有专人监护。

　　⑧、如遇雨天或大风等恶劣气候环境时应立即停止作业。

篇5：办公楼工程垂直运输井架设计书

　　办公楼工程垂直运输井架设计书

　　井架的截面轮廓尺寸为1.60×2.00米。主肢角钢用L75×8；缀条腹杆用L60×6。

　　1、荷载计算：

　　为简化计算，假定在荷载作用下只考虑顶端一道缆风绳起作用，只有在风荷载作用下才考虑上下两道缆风绳同时起作用。

　　①吊篮起重量及自重：

　　KQ2=1.20×1000=1200kg

　　②井架自重：

　　参考表2-67，q2=0.10t/m，28米以上部分的总自重为：

　　Nq2=（40-28）×100=1200kg

　　20米以上部分的总自重为：

　　Nq1=20×100=2000kg。

　　③风荷载：

　　W=W0K2KβAF（kg/m2）式中

　　基本风压W0=25kg/m2。

　　风压高度变化系数KZ=1.35（风压沿高度是变化的，现按均布计算，风压高度变化系数取平均值）；

　　风载体型系数K，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，K=Kp（1+n）=1.3（1+η），挡风系数φ=∑Ac/AF（Ac为杆件投影面积；AF为轮廓面积）。当风向与井架平行时，井架受风的投影面积∑Ac=[0.075×1.40(肢杆长度)×2（肢杆数量）+0.06×2（横腹杆长度）+0.06×2.45（斜腹杆长度）]×29（井架为29节）×1.1（由节点引起的面积增值）=15.13m2，井架受风轮廓面积AF=Hh=40.6×2.0=81.2m2（H为井架高度，h为井架厚度）。所以，ω=∑Ac/AF=15.3/81.2=0.19，h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.88。

　　风振系数β，按自振周期T查出，T=0.01H=0.01×40.6=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。

　　所以，当风向与井架平行时，风荷载：

　　W=W0.KZ.1.3ω（1+η）.β.AF=25×1.35×1.3×0.19×（1+0.88）×1.37×81.2=1740kg

　　沿井架高度方向的平均风载：

　　q=1740/40.6=43kg/m

　　当风向沿井架对角线方向吹时，井架受风的投影面积:

　　∑Ac=[0.075×1.40×3+0.06×2×sin450+0.06×1.6×sin450+

　　0.06×2.45×sin450+0.06×2.13×sin450]×29×1.1

　　=(0.075×1.40×3+0.06×2×0.70+0.06×1.6×0.70+0.06×

　　2.45×0.70+0.06×2.13×0.70)×29×1.1=21.0m2

　　井架受风轮廓面积AF=（b×1.4×sin450+h×1.4×sin450）×29

　　=（1.60×1.4×0.70+2.0×1.4×0.70）×29=102m2

　　所以，ω=∑Ac/AF=21/102=0.206;h/b=2/1.6=1.25,由表2-68查得η=0.86。自振周期T=0.406秒，由表2-71查得β=1.37。

　　计算荷载时，根据《工业与民用建筑结构荷载规范》表12，当风从对角线方向吹来时，对单肢杆件的钢塔架要乘系数ψ=1.1。

　　所以，W，=W0.Kz.1.3ω(1+η)ψ.β.AF

　　=25×1.35×1.3×0.206（1+0.86）×1.1×1.37×102

　　=2590kg

　　沿井架高度方向的平均风载：

　　q，=2590/40.6=64kg/m

　　A、变幅滑轮组张T1及其产生的垂直和水平分力：

　　前面已算出：T1=1920kg。

　　垂直分力：T1v=T1sinβ=1920×sin440=1920×0.695=1340kg.

　　水平分力：T1H=T1cosβ=1920×cos440=1920×0.719=1380kg.

　　B、缆风绳自重T2及其产生的垂直和水平分力：

　　T2=n.qL2/8f

　　式中:n---缆风绳根数，一般为4根；

　　q---缆风绳自重，当直径为13-15mm时，q=0.80kg/m；

　　L---缆风绳长度（L=H/cosr,H---井架高度，r---缆风绳与井架夹角）

　　f---缆风绳垂度，一般控制f=L/300左右。

　　所以，T2=n.qL2/8f=4×0.80×（40.6/cos450）2/8×0.03(40.6/cos450)=740kg

　　垂直分力:T2v=T2cosr=T2cos450=740×0.707=520kg。

　　水平分力：T2H=0（对井架来说，4根缆风绳的水平分力相互抵消）。

　　C、起重时缆风绳的张力T3及其产生的垂直和水平分力:

　　起重时只考虑顶端一道缆风绳起作用，在起重时缆风绳的张力：

　　T3=K(Q1+q)×7.80+G1×7.80/2/Hsin450

　　=1980×7.80+300×3.90/40.6×0.707

　　=576kg

　　垂直分力：T3v=T3cosr=576×COS450=408kg。

　　水平分力：T3H=T3sinr=576×sin450=408kg。

　　D、风荷载作用下，缆风绳张力产生的垂直和水平分力：

　　在风荷载作用下，考虑井架顶部及20.60米处上、下两道缆风绳皆起作用，故整个井架可近似按两等跨连续梁计算。

　　顶端缆风处：水平分力T4H=0.375q,L=0.375×64×20=480kg，

　　垂直分力T4v=T4H=480kg

　　中间缆风处：水平分力T5H=1.25q，L=1.25×64×20=1600kg

　　垂直分力T5v=T5H=1600kg

　　E、摇臂杆轴力N0及起重滑轮组引出索拉力S1对井架引起的垂直和水平分力：

　　水平分力：NH1=（N0-S1）cosa=(3770-2100)cos300=1670×0.866=1450kg

　　垂直分力：Nv1=（N0-S1）sina=(3770-2100)sin300=1670×0.50=835kg

　　F、起重滑轮组引出索拉力S1经导向滑轮后对井架的垂直压力：

　　Nv2=S1=2100kg

　　G、提升吊篮的引出索拉力S2对井架的压力：

　　Nv3=S2=f0KQ2=1.06×1.20×1000=1280kg

　　2、内力计算:

　　①轴力：

　　一、O截面（摇臂杆支座处）井架的轴力

　　N0=KQ2+Nq2+T1v+T2v+T3v+T4v+Nv1+Nv2+Nv3

　　=1200+1200+1340+520+408+480+835+2100+1280

　　=9360kg

　　二、D截面（第一道缆风处）井架的轴力

　　ND=KQ2+Nq1+T1v+T2v+T3v+T4v+T5v+Nv1+Nv2+Nv3

　　=1200+2000+1340+520+408+480+1600+835+2100+1280

　　=11760kg

　　②弯矩:

　　一、风载对井架引起的弯矩:

　　考虑上、下两道缆风绳同时起作用，因而近似的按两跨连续梁计算（忽略上、下缆风绳支点处位移不同的影响）。

　　M01=T4H×12-1/2q,×122

　　=480×12-1/2×64-122

　　=1150kg-m

　　MD1=-0.125×q,×202

　　=-0.125×64×202

　　=-3200kg-m

　　二、起重荷载引起的水平分力对井架产生的弯矩:

　　此时只考虑顶端的缆风绳起作用。

　　M02=（T1H-T3H）×12+（T1v+T3v+Nv1+NV2）×2.55/2

　　=(1380-408)×12+(1340+408+835+2100)×1.28

　　=11800+6000

　　=17800kg-m

　　ND2=（T1H-T3H）×20-NH1×8+（T1v+T3V+Nv1+Nv2）×2.55/2

　　=(1380-408)×20-1450×8+(1340+408+835+2100)×1.28

　　=19440-11600+6000

　　=13840kg-m

　　所以，井架O截面的总弯矩：M0=M01+M02=1150+17800=18950kg-m

　　井架D截面的总弯矩：MD=MD1+MD2=3200+13840=17040kg-m

　　③截面验算：

　　一井架截面的力学性能：

　　查型钢特性表得：

　　主肢：∟75×8A0=11.50cm2,4A0=46cm2,Z0=2.15cm2,I*=Iy=60cm4,

　　Imin=25.30cm4,rmin=1.48cm。

　　缀条：∟60×6A0=6.91cm2,I*=23.30cm4,Z0=1.70cm2,r*=1.84cm,

　　Imin=9.76cm4,rmin=1.19cm。

　　井架的总惯矩：

　　y-y轴：

　　Iy=4[Iy+A0（Bz1/2-Z0）2]

　　=4[60+11.50(160/2-2.15)2]

　　=279000cm4

　　*-*轴：I*=4[I*+A0（Bz2/2-Z0）2]

　　=4[60+11.50(200/2-2.15)2]

　　=440000cm4

　　y,-y,轴和*,-*,轴：

　　I，y=I，*=I*×cos2450+Iy×sin2450

　　=440000×0.7072+277000×0.7072

　　=221000+140000

　　=361000cm4

　　井架的总惯矩以Iy=279000cm4最小，截面验算应采用Iy进行验算。

　　二井架的整体稳定验算：（计算轴力、弯矩时，风荷载是按井架对角线方向考虑的，故偏于安全）。

　　井架的整体稳定验算，按格构式构件偏心受压计算：

　　①、O截面：N0=9360kg、M0=18950kg-m.

　　井架的长细比：λy=L0/√Iy/4A0=4060/√279000/46=51.8

　　井架的换算长细比：λ0=√λ2y+40.A/A1=√51.82+40×46/2×6.91

　　=53.0

　　相对偏心率：ε=M0/N0.A/W=1895000/9360×46/279000/160/2=2.68

　　查《钢结构设计规范》附录表21，得稳定系数ωpg=0.257

　　所以，σ0=N0/ωpgA=9360/0.257×46=792kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2

　　②、D截面：ND=11760kg,MD=17040kg-m.

　　λ0=53.0

　　ε=MD/ND.A/W=1704000/11760×46/279000/160/2=1.89

　　查得：ωpg=0.321

　　所以，σD=ND/ωpgA=11760/0.321×46=796kg/cm2<[σ]=1700kg/cm2

　　沿井架对角线方向，由于I，*=I，y>Iy,偏于安全，不再验算。

　　三、主肢角钢的稳定验算：

　　①．O截面的主肢角钢验算：N0=9360kg、M0=18950kg-m.

　　主肢角钢的轴力：N=N0/4+M0/255

　　=9360/4+1895000/255

　　=2340+7420

　　=9760kg

　　已知主肢角钢的计算长度L0=1.40m。∟75×8的rmin=1.48cm。

　　λ=L0/rmin=140/1.48=94。

　　由《钢结构设计规范》附录四附表16查得稳定系数ω=0.644。

　　所以，σ=N/ωA0=9360/0.644×11.50=1270kg/cm2<[σ]

　　②、D截面的主肢角钢验算：

　　ND=11760kg、MD=17040kg-m。

　　主肢角钢的轴力：N=ND/4+ND/255=11760/4+1704000/255

　　=2940+6680=96

20kg。

　　ω=0.644所以，σ=N/ωA0=9620/0.644×11.50=1300kg/cm2<[σ]

　　③、缀条验算：

　　O截面的剪力：按《钢结构设计规范》第43条：Q=20A=20×60=920kg。

　　按内力分析：考虑两道缆风绳均起作用，所以，

　　Q=T3H+q,×12+NH1-T1H

　　=408+64×12+1450-1380

　　=1246kg

　　取计算剪力为Q=1246kg。

　　缀条的内力：N=Q/2cosa=1246/2×200/245=763kg

　　缀条的计算长度L0=245cm，rmin=1.19。

　　所以，计算长度λ=L0/rmin=245/1.19=206

　　查得稳定系数ω=0.170，所以，

　　σ=N/ωA=763/0.170×6.91=645kg/cm2<[σ]，满足要求。

　　3、结论：

　　通过上述截面验算知道，本工程选用的厦门市德毅机械有限公司制造的型号为SSD60的井架提升机，在上述荷载作用下是安全的。