钢管加固支撑检查事项

　　钢管加固支撑的检查事项

　　1、在下列情况下，必须对钢管加固支撑脚手架进行检查：

　　1）脚手架搭设前；

　　2）作业层施加荷载前；

　　3）达到设计高度后；

　　4）停用超过一个月，复工前。

　　2、进行钢管加固支撑脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：

　　1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）的相关规定；

　　2）施工组织设计设计（专项方案）及变更文件；

　　3）技术交底文件。

　　3、脚手架使用中，应定期检查下列项目：

　　1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；

　　2）底座是否松动，立杆是否悬空；

　　3）扣件螺栓是否松动；

　　4）安全防护措施是否符合要求；

　　5）是否超载。

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篇2：2.5米厚混凝土顶板模板支撑体系计算

　　2.5米厚混凝土顶板模板支撑体系的计算

　　兰州军区总院加速器机房顶板混凝土墙及顶板厚度分别达1.2m2.5m，根据抗辐射混凝土的要求，混凝土墙及顶板必须一次性连续浇筑，不得留设水平施工缝。因此，该混凝土的施工应着重解决模板、大体积混凝土施工等技术问题。

　　1．模板对拉螺栓计算

　　1.1砼侧压力

　　标准值F1=0.22γct0β1β2V1/2

　　β1——外加剂影响修正系数，掺有缓凝作用外加剂时取1.2

　　β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度为110—150mm时取1.15

　　砼浇筑速度V=2米/h

　　施工时平均气温T=5℃，则混凝土t0=10℃

　　F1=0.22×25×10×1.2×1.15×21/2=107.34KN/m2

　　（当V=4米/h时F1=151.8KN/m2）

　　F2=γc×H=25×4.5=112.5KN/m2

　　（H—混凝土侧压力计算位置至新浇筑混凝土顶的总高度取H=4.5m）

　　F1F2二者取较小值，

　　当V=2米/h时，取F1=107.34KN/m2

　　当V=4米/h时，取F2=112.5KN/m2

　　设计值，F=F2×分项系数×折减系数

　　=112.5×1.2×0.85=114.75KN/m2

　　1.2倾倒砼时产生的水平荷载2KN/m2

　　荷载设计值为2×1.4×0.85=2.40KN/m2

　　1.3荷载组合F'=114.75+2.4=117.15KN/m2

　　1.4对拉螺栓的应力计算：

　　采用φ16mm的对拉螺栓，纵横向间距均为450mm，

　　φ16mm截面面积A=144mm2，

　　N=F'×横间距×纵间距

　　N=117.15×0.45×0.45=23.72KN

　　σ=N/A=23720N/144mm2=164.72N/mm2<170N/mm2，符合要求。

　　2．砼顶板（2500厚）模板支撑计算

　　模板支架搭设高度为3.4米，

　　搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.30米，立杆的步距 h=1.10米。

　　图1楼板支撑架立面简图

　　图2楼板支撑架荷载计算单元

　　采用的钢管类型为 48×3.5。

　　2．1、模板面板计算

　　面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

　　静荷载标准值 q1 = 25.000×2.500×0.600+0.500×0.600=37.800kN/m

　　活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.600=2.700kN/m

　　面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　W = 60.00×1.80×1.80/6 = 32.40cm3；

　　I = 60.00×1.80×1.80×1.80/12 = 29.16cm4；

　　(1)抗弯强度计算

　　f = M / W < [f]

　　其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　W —— 面板的净截面抵抗矩；

　　[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

　　经计算得到 M = 0.100×(1.2×37.800+1.4×2.700)×0.200×0.200=0.197kN.m

　　经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.197×1000×1000/32400=6.067N/mm2

　　面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

　　(2)抗剪计算 [可以不计算]

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×37.800+1.4×2.700)×0.200=5.897kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×5897.0/(2×600.000×18.000)=0.819N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

　　(3)挠度计算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大挠度计算值 v = 0.677×37.800×20**/(100×6000×291600)=0.234mm

　　面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

　　2．2、纵向支撑钢管的计算

　　纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为

　　截面抵抗矩 W = 5.08cm3；

　　截面惯性矩 I = 12.19cm4；

　　1.荷载的计算：

　　(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11 = 25.000×2.500×0.200=12.500kN/m

　　(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

　　q12 = 0.500×0.200=0.100kN/m

　　(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

　　经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)×0.200=0.900kN/m

　　静荷载 q1 = 1.2×12.500+1.2×0.100=15.120kN/m

　　活荷载 q2 = 1.4×0.900=1.260kN/m

　　2.抗弯强度计算

　　最大弯矩 M = 0

.1ql2=0.1×16.38×0.30×0.30=0.147kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.300×16.380=2.948kN

　　最大支座力 N=1.1×0.300×16.380=5.405kN

　　抗弯计算强度 f=0.147×106/5080.0=29.02N/mm2

　　纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　3.挠度计算

　　三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

　　V=(0.677×13.500+0.990×0.900)×300.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.029mm

　　纵向钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

　　2．3、板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

　　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=5.41kN

　　支撑钢管计算简图

　　支撑钢管弯矩图(kN.m)

　　支撑钢管变形图(mm)

　　支撑钢管剪力图(kN)

　　经过连续梁的计算得到

　　最大弯矩 Mma*=0.302kN.m

　　最大变形 vma*=0.066mm

　　最大支座力 Qma*=9.329kN

　　抗弯计算强度 f=0.302×106/5080.0=59.38N/mm2

　　支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!

　　2．4、扣件抗滑移的计算

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　计算中R取最大支座反力，R=9.33kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

　　当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

　　双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

　　2．5、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

　　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　1.静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)脚手架的自重(kN)：

　　NG1 = 0.149×3.400=0.506kN

　　(2)模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.500×0.600×0.300=0.090kN

　　(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×2.500×0.600×0.300=11.250kN

　　经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 11.846kN。

　　2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

　　经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)×0.600×0.300=0.810kN

　　3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　2．6、立杆的稳定性计算

　　不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 15.35

　　—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

　　i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

　　A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

　　W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08

　　—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 —— 计算长度 (m)；

　　如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

　　a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；

　　公式(1)的计算结果： = 85.45N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　公式(2)的计算结果： = 44.23N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　2．7、楼板强度的计算

　　1.计算楼板强度说明

　　验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取8.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

　　宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=33787.5mm2，fy=300.0N/mm2。

　　板的截面尺寸为 b×h=4505mm×2500mm，截面有效高度 h0=2480mm。

　　按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天...的

　　承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

　　2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求

　　楼板计算长边8.50m，短边8.50×0.53=4.51m，

　　楼板计算范围内摆放15×16排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

　　第2层楼板所需承受的荷载为

　

　q=1×1.2×(0.50+25.00×2.50)+

　　1×1.2×(0.51×15×16/8.50/4.51)+

　　1.4×(2.00+2.50)=85.71kN/m2

　　计算单元板带所承受均布荷载q=4.51×85.71=386.11kN/m

　　板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

　　Mma*=0.0829×ql2=0.0829×386.11×4.512=649.62kN.m

　　验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

　　得到8天后混凝土强度达到62.40%，C30.0混凝土强度近似等效为C18.7。

　　混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8.99N/mm2

　　则可以得到矩形截面相对受压区高度：

　　ξ= Asfy/bh0fcm = 33787.50×300.00/(4505.00×2480.00×8.99)=0.10

　　查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

　　s=0.095

　　此层楼板所能承受的最大弯矩为：

　　M1= sbh02fcm = 0.095×4505.000×2480.0002×9.0×10-6=23653.7kN.m

　　结论：由于∑Mi = 23653.71=23653.71 > Mma*=649.62

　　所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

　　第2层以下的模板支撑可以拆除。

　　3.1、荷载设计值

　　模板自重1.1×1.2=1.32KN/m2

　　砼自重24×2.5×1.2=72KN/m2

　　钢筋自重2.5×1.1×1.2=3.3KN/m2

　　施工人员及设备荷载2.5×1.4=3.5KN/m2

　　倾倒砼时产生的荷载4×1.4=5.6KN/m2

　　振捣砼时产生的荷载标准值对水平面模板采用2×1.4=2.8KN/m2

　　计算荷载总计：1.32+72+3.3+3.5+5.6+2.8=88.52KN/m2，取90KN/m2。

　　3.2、平台板底模板支承

　　(1)横向支承

　　板底横杆采用Φ48×3.5钢管，间距为400mm，

　　则每边横杆承受荷载为90×0.4=36KN/m

　　连续梁最大弯距M=0.105×36×0.42=0.585KN·m

　　支座R=ql=36×0.4=14.4KN

　　Φ48×3.5钢管惯性矩I*=12.19cm4，抵抗矩W*=5.08cm3

　　E=2.06×105N/mm2

　　强度验算：σ =115N/mm2<200N/mm2

　　刚度验算：ω=0.677

　　=0.677×

　　≈0.24mm<L/1000=400/1000=0.4mm

　　(2)垂直支撑（立杆）

　　采用纵横向距400mm的φ48×3.5钢管作垂直支撑。

　　根据资料表明：φ48×3.5钢管，横杆步距1000mm时，扣件对接可承受35.7KN>R=14.4KN，故纵横400mm的间距满足要求。

　　扣件连接时，一个扣件能承受抗滑移力8KN,故必须在连接扣件下部紧靠加一个扣件，采用双扣件抗滑移，2×8KN=16KN>14.4KN，满足要求。

篇3：建筑快拆模板支撑施工方法

　　建筑快拆模板支撑施工方法

　　一、工艺流程：

　　1.支模顺序：放线（水平及支撑位置线）--立碗扣支撑--安装水平拉杆--调平早拆顶板--安装主次楞木--铺钉胶合板及拼条--面板拼缝粘胶带--刷脱模剂--下道工序。

　　2.拆模顺序：拆除部分水平拉杆--敲落插销、降下托架--拆除楞木--拆除面板--拆除水平拉杆--清理保养--运至下一工作面。

　　二、施工操作要点

　　1.施工前，应对有关操作人员进行培训及技术安全交底，并进行试组装，明确质量标准及各顶要求。

　　2.模板安装前，模板、楞木、早拆头、支撑件等应逐件检查，不符合质量标准的不准投入作用。

　　3.安装时，施工管理人员到位，必须按模板设计图及规定的支模顺序进行安装。

　　4.施工技术人员必须对早拆头顶板顶面标高进行复核。

　　5.多层楼盖上、下层模板的支撑柱杆就要安装在同一条垂直直线上。

　　6.在土地面上支模时，应进行计算，支撑柱下必须铺设通长垫板。

　　7.拆除模板及支撑必须由施工技术人员书面通知，必须严格按照拆模顺序进行，并严禁硬砸乱橇，以防损坏砼和模板。

　　8.模板支撑拆下后，应进行清理保养，再运送至下一工作面。

篇4：建筑新型模板快拆支撑体系施工方案

　　建筑新型模板及快拆支撑体系的施工方案

　　一、模板及支撑体系的选择

　　晋江博物馆工程为钢筋砼框架结构，建筑总面积约1.71万平方米，模板工作量就达4.68万平方米。如能合理选择使用新型模板及支撑体系，将可减少周转材料的投入及提高工效、保证质量。我公司经多种方案案研究比较，结合工程特点及合同工期、质量的要求，决定墙模及独立柱模采用优质覆膜夹板，梁板模采用九夹胶合板，梁板支撑选用快拆支撑体系。

　　二、主要施工方法

　　1、竖向构件

　　（1）模板支撑配备量及部位

　　①独立柱：优质覆膜夹板（厚度1.8cm）柱模一套。

　　②墙体：优质覆膜夹板（厚度1.8cm）墙模一套。

　　（2）柱模施工

　　①本工程柱截面多数为0.6M*0.6M,高度分别为4.50M及5.10M,楞木采用10*10cm松方木竖向布置,净间距25cm。

　　②柱模配制分柱身部分(可早拆)及柱头部分(梁底以上部分)。

　　③施工时，根据放样的轴线，弹出柱的中心线及边线，测设楼层水平线，根据柱墙周边控制线用角钢同柱主筋准确焊接牢固，用以固定柱模位置。

　　④安装柱模、校正、加固。柱箍采用钢管@500，并加设φ12对拉螺栓@500，为了防止柱模倾斜变形，还需加设钢管斜撑。

　　⑤梁板砼浇筑24小时后，即可拆除柱身模板。柱头模板留与早拆梁板-同拆除。

　　（3）墙体模板施工

　　墙体模板根据结构尽寸，用夹板按模数规格拼装成大模，用塔吊吊装就位，在墙模的四个边角留出约15cm的空隙，最后镶入模板角模，便于拆除时吊出大模。

　　①工艺流程图

　　弹出墙模边线

　　大模塔吊吊装就位

　　水电及消防预埋校正、加固

　　复核、验收

　　浇捣砼

　　②施工要点

　　a、为保证模板支撑系统有足够的刚度和稳定性，其楞木间距，螺栓加固等应严格按模板施工设计方案施工。

　　b、制作模板时，应按各开间的规格编写号码及注明轴线，以便做到装拆方便。

　　c、为便于脱模且保证砼表面光洁，应涂刷聚胺脂隔离剂，减小模板与砼的粘结力。

　　2、平板结构

　　（1）模板支撑配备量

　　本工程模板采用胶合板加松中板拼条，支撑采用快拆头与定长钢管立杆，连系杆组成的快拆支撑架。模板配备量为平板及梁侧模2套，支撑系统后拆体系2.5套。

　　（2）快拆原理及支撑体系

　　快拆头采用北京星河模板脚手架有限公司产品。它由螺杆限位螺母、60*100*5钢顶板、托板组成。

　　快拆原理：支模时，利用限位螺母调节顶板高度使之处于结构板底面设计标高，用限位螺丝母固定好，同时固定托板上承楞木模板，利用布置的后拆板带，将较长跨度缩小到2M内，待新浇砼强度达到设计强度50%后，即可进行拆模（根据本地区气候条件，一般三天到四天后可拆模）。

　　拆模时，旋下托板的限位螺母，使托板落下，拆除楞木与模板，保存后拆板带，待砼强度达到75%（梁跨度2-8M时）或100%（梁跨度≥8M时）拆除。

　　框架梁模早拆的特点是梁支撑架除了按平常搭设双排钢管架外，梁底另设附加钢管支撑，间距一般为1200MM（后拆），双排架及梁侧模同早拆平板同时拆除，附加支撑及梁底模视梁跨度，待砼强度达到75%或100%时拆除。

　　（3）工艺流程

　　放样弹线--搭设梁支架--搭设后拆立杆及安装快拆头--调整托板限位螺母及安装主楞木--安装梁、板模

　　（4）施工要点

　　①砼板面轴线放样后，操作班组应严格按施工方案布置图弹出梁中心线及快拆立杆中心线，保证立杆垂直。

　　②快拆头同钢管立杆的限位螺母及主楞木托板的限位螺母均应旋紧牢固。

　　③上下层的快拆立杆及梁底附加支撑立杆应布置在同一垂直线上。

　　④拆除早拆平板模时，调整托板限位螺母下降时，不得松动快拆头下方限位螺母，拆除梁模双排支撑架时，不得松动梁底附加支撑。

　　⑤后拆立杆及板带以及梁底附加钢支撑拆除时间应严格待砼强度达到设计强度的75%或100%后方可拆除。

篇5：模板支撑体系模板制作安装

　　模板支撑体系及模板制作、安装

　　熟悉施工图纸，认真按图纸尺寸和模板支撑系统设计计算书的要求配制面板、横档、楞木、支柱、对拉螺栓等。

　　1、制作

　　1.1梁、板模按设计尺寸订制，边角细部及板模现场拼制。

　　1.2木材上有节疤、缺口等弊病的部位，放在模板反面或截去，腐烂、变形严重的木材不得使用。

　　1.3拼制时，形状尺寸符合设计要求，拼制板边要取直，接缝严密，拼缝不大于2mm，拼缝高低差不大于2mm。

　　1.4拼制时须注意取料搭配，节约材料，拼制完分类堆放。

　　2、放线

　　加强放线准确性，根据图纸尺寸，放好轴线和边线及控制线，定好水平控制标高。

　　3、钢管支撑架安装

　　3.1 立杆

　　①⑤-⑦轴A、B、C轴线梁两侧立杆间距1.0m，梁底增设1根承重立杆，沿跨度方向间距1.0m；板底立杆纵向间距1.0m，横向间距1.0m。（详见附图2：立杆平面布置图）

　　②立杆下设置长度大于2跨，宽度为200mm，厚度50mm的木垫板。

　　（详见附图2：立杆平面布置图）

　　③立杆接头采用对接扣件连接，相邻两根立杆接头不设在同一步内，相隔一根立杆的两个接头高度上错开距离不小于500mm，接头中心至主节点距离不大于步距的1/3。

　　④上下层立杆中心线在同一铅垂线上，中心偏移不超过50mm。

　　⑤立杆垂直度偏差按1/500H（H为架体总高度），且最大偏差不得大于50mm。

　　3.2 水平拉杆

　　纵横向扫地杆、水平拉杆连续设置。扫地杆距地200㎜。水平拉杆由下往上按间距1.5m控制步距。（详见附图3：支撑体系剖面图）

　　3.3 剪刀撑

　　①设置纵横、竖向剪刀撑，支撑四周及中间每隔4排立杆设置纵横竖向剪刀撑。

　　②本支撑架高度为6m，为确保架体稳定，在中部设置一道水平剪刀撑。

　　③剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线与主节点距离不大于150mm；剪刀撑斜杆的接头采用搭接，搭接长度不小于1m，用两个旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上。

　　④竖向剪刀撑设置角度在45℃～60℃之间，上下顶紧，由顶至底连续设置。（详附图3）

　　3.4除了对支撑架有竖向荷载外，还有水平荷载，为了消除该水平荷载对架体稳定性的影响，架体采用格构式与四周已浇灌完砼的框架连接稳固，从扫地杆开始，在与结构板面相交位置进行刚性加固，以提高支撑架体整体稳定性。

　　4、框架梁模板安装

　　4.1梁底采用顶托支撑，托梁用100×100mm方木，顶托可调部分自由高度≤200mm。

　　4.2根据轴线安装梁底模板，梁侧模板制作就根据梁高板厚来制作安装。

　　4.3钢管支撑底部铺设200mm×50mm杉木垫板。

　　4.4铺模板时从四周铺起，中间收口。角边模板通线钉固。

　　4.5主梁起拱高度考虑受混凝土结构的弹性变形、模板架体的微间隙沉降、架体变形等因素，综合确定梁模板起拱矢高按3∕1000跨度。

　　4.6楼面模板铺完后，认真检查支架是否牢固，模板梁底板面清扫干净。

　　5、楼面模板安装

　　（1）先安装牵杆和楞木，拉通线调整水平和标高。

　　（2）铺楼面板从四周铺起，在中间收口。铺完后检查和调整板面标高，进行支撑加固。

　　（3）修补板缝，清扫板面。

　　6、模板安装尺寸偏差要求

　　项目允许偏差（mm）

　　轴线位置5

　　底模上表面标高±5

　　截面内部尺寸梁+4，-5

　　层高垂直度大于5m8

　　相邻两板表面高低差2

　　表面平整度5