悬挑卸料平台施工搭设拆除要求

　　悬挑卸料平台施工搭设与拆除要求

　　1、搭设、拆除人员必须持证上岗，身体状况良好，经过技术交底，准确掌握本工程集料平台搭设、拆除的特点与方法。

　　2、搭设、拆除时设专人指挥、看护，划定警戒区，设立警示标志，非搭设、拆除人员禁止进入施工区域。

　　3、搭设流程

　　在平整场地上先按图纸位置布置两边主梁（〔16槽钢〕→然后布置两头的次梁（〔12.6槽钢〕并与主梁满焊→再布置中间次梁（〔12.6分布槽钢〕与主梁满焊→将φ25吊环与槽钢焊接→起吊平台至使用位置→挂钢丝绳固定→卸塔吊吊钩→卸料→起吊移位。

　　安装检查：安装前对操作人员身体、安装用机械设备、安装环境等进行检查。

　　平台吊装：吊装稳固槽钢底架，槽钢与钢丝绳连接、槽钢与预埋件连接。

　　栏杆、脚手板安装：脚手板必须包头，并与槽钢次楞固定牢固，铺装到槽钢底架；安装防护栏杆、安全网。

　　4、拆除： 拆除应先安装后拆，后安先拆，拆除完后对现场进行清理，并进行刷漆保养。

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篇2：悬挑卸料平台计算书格式

　　悬挑卸料平台计算书格式

　　计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-20**)，悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。

　　由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。

　　平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度4.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.70m。

　　主、次梁均采用[16号槽钢，次梁间距1.00m。

　　施工人员等活荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载15.00kN。

　　1 次梁的计算

　　主、次梁选择[16号槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距I*=935cm4,转动惯量W*=117cm3,回转半径i*=6.10cm，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

　　1.荷载计算

　　(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；

　　Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m

　　(2)最大的材料器具堆放荷载为15.00kN，转化为线荷载：

　　Q2 = 15.00/2.70/4.00×1.00=1.39kN/m

　　(3)槽钢自重荷载 Q3=0.20kN/m

　　经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3)

　　= 1.2×(0.35+1.39+0.20) = 2.33kN

　　经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×2.00×1.00=2.80kN/m

　　2.内力计算

　　内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下

　　最大弯矩M的计算公式为

　　经计算得到，活荷载计算值 M = 2.33×2.702/8+2.80×2.70/4=4.0kN.m

　　3.抗弯强度计算

　　其中 * -- 截面塑性发展系数，取1.05；

　　[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　经过计算得到强度σ=4.0×106/(1.05×117000.00)=32.67N/mm2；

　　次梁槽钢的抗弯强度计算 σ< [f],满足要求!

　　4.整体稳定性计算

　　其中 b -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算

　　经过计算得到σb=570×10×65.0×235/(2700.0×160.0×235.0)=0.86

　　由于 b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-20**)附录B其值用 b'查表得到其值为0.72

　　经过计算得到强度 σ=4.0×106/(0.72×117000.00)=47.5N/mm2；

　　次梁槽钢的稳定性计算σ< [f],满足要求!

　　2 主梁的计算

　　卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。

　　主梁选择[16号槽钢，其截面特性为：面积A=25.162cm2,惯性距I*=935cm4,转动惯量W*=117cm3,回转半径i*=6.10cm ，截面尺寸 b=65.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm

　　1.荷载计算

　　(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.14kN/m；

　　Q1 = 0.14kN/m

　　(2)槽钢自重荷载 Q2=0.20kN/m

　　计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.20) = 0.408kN/m

　　经计算得到，次梁集中荷载取次梁支座力 P = (2.33×2.70+2.80)/2=4.505kN

　　2.内力计算

　　卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。

　　悬挑卸料平台水平钢梁计算简图

　　悬挑卸料平台示意图

　　经过连续梁的计算得到

　　悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)

　　悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)

　　悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)

　　各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

　　R1=14.05kN，支座反力 RA=6.29kN，最大弯矩 Mma*=7.39kN.m

　　3.抗弯强度计算

　　[f] -- 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　经过计算得强度 σ=7.39×106/1.05/120410+7.57×1000/2272.0=61.783N/mm2

　　主梁的抗弯强度计算强度σ小于[f]，满足要求!

　　4.整体稳定性计算

　　其中 b -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

　　经过计算得到 b=570×10.0×65.0×235/(4850.0×160.0×235.0)=0.48

　　经过计算得到强度 σ=7.39×106/(0.48×117000.00)=131.6N/mm2；

　　主梁工字钢的稳定性计算 σ < [f],满足要求!

　　3 钢丝拉绳的内力计算:

　　水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

　　其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

　　各支点的支撑力RCi=RUisinθi

　　按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=19.28kN

　　4 钢丝拉绳的强度计算:

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算为：RU=19.28kN

　　如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：

　　其中[Fg] -- 钢丝绳的容许拉力(kN)；

　　Fg -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；

　　计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；

　　α-- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取

　　0.85、0.82和0.8；

　　K -- 钢丝绳使用安全系数

。

　　计算中[Fg]取15.109kN，α=0.82，K=10.0,得到钢丝绳最小直径必须大于22mm才能满足要求，本工程中选用Φ24钢丝绳，为安全着想，每侧再附加一根钢丝绳。

　　5 钢丝拉绳吊环的强度计算

　　钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为

　　N=RU=19.28kN

　　钢板处吊环强度计算公式为

　　其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f] = 50N/mm2；

　　所需要吊环最小直径 D=[15109×4/(3.1416×50×2)]1/2=16mm，选用Φ20钢筋做吊环。

篇3：单体建筑楼脚手架搭设拆除要求设计计算

　　单体建筑楼脚手架搭设拆除要求、设计与计算

　　目录

　　一、工程概况

　　二、脚手架选择

　　三、搭设要求

　　四、外墙脚手架拆除要求

　　五、脚手架的设计与计算

　　一、工程概况

　　本工程为**标段，工程位于**经济技术开发区内，地理位置十分优越，建筑物立面美观大方，工程由**建筑工程顾问有限公司设计，建设单位为杭州**房地产开发有限公司,杭州**工程建设监理有限公司监理，浙江**建筑工程有限公司承建。本工程分17个单体，总建筑面积*7512.30平方米，框架六~七层，工程±0.000相当于黄海标高6.400米。本工程为框架结构，抗震设防烈度为6度。

　　二、脚手架选择

　　本工程外脚手架采用标准Φ48钢管，壁厚3.5mm，可锻铸铁模压一次成型扣件，架子底部采用C15砼硬地坪浇捣平整，垫设40厚木板待砼强度达到要求后立即开始搭设。

　　三、搭设要求

　　1、架子底部做好排水沟；

　　2、外架搭设作业人员持证上岗，搭设前应按技术交底内容及搭设方案要求作业；

　　3、扣件式钢管脚手架用钢管作杆件（立杆、横杆、斜杆），以扣件连接组成脚手架骨架，铺设脚手片，并用绿色密目安全网加钢管扶拦搭设而成；

　　4、搭设架子应选用Φ48钢管和各种规格标准的扣件，所有搭设材料扣件均应有合格证，扣件的紧固力矩大于4.5Kg，不得采用变形、锈蚀的钢管和损坏的扣件材料；

　　5、搭设间距立杆纵距为1.5米、横距为1.2米，脚手架第一步不大于2.0米，以上步距为1.8米；基础离地200MM处采用扫地杆连接，以保证架体基础部位的稳固性；架体与外墙的间距保证在25—30CM，并用300*1200的脚手片作四部一隔离；扣件离小横杆端头距离不小于10CM；

　　6、毛竹脚手片采用四点绑扎，脚手片的材料不能有腐烂、虫蛀等，不符合要求的材料严禁使用，脚手片尺寸1200*1000；绿色密目式安全网必须有符合国家规定的安全劳动保护用品生产厂家生产的安全网方可使用；

　　7、脚手架的搭设顺序：立杆—小横杆—大横杆—连墙杆—斜撑—搁栅—防护栏杆—铺脚手片—竖挡板—挂安全网，脚手架施工层同步设300MM挡脚板四部。通道口搭设双层防坠棚；

　　8、脚手架稳固措施

　　①、墙杆必须保证架体不倾斜，在墙体采用加固措施，在浇捣砼梁、板、墙时预埋Φ48钢管，按两步三跨设置预埋用的钢管扣件与架体支座稳固；

　　②、剪刀撑设置：剪刀撑斜杆与地面程450-600纵向处成夹转角；底部支于基底上，剪刀撑钢管连接采用二只回转扣件，搭设距离二只扣件间距不小于1.0米；

　　③、脚手架防护：脚手架采用钢管2道，第一道0.3米，第二道1.2米竹脚手片和挡板采用16#铅丝四角绑扎；

　　④、脚手架验收：脚手架搭设完毕，使用前必须进行整体系统性验收，验收合格后挂牌使用，并及时做好书面验收签字记录；

　　⑤、脚手架保养：定时进行对外架各方面的检查，包括架件的材料，扣件是否松弛，通道板上的建筑垃圾清理，附墙杆件的完好性，踏脚板绑扎铅丝是否断掉等，应始终保持脚手架的安全性。

　　外墙脚手架的拆除要求

　　9、架拆除前应经项目经理及技术负责人的同意，并经现场安全技术交底清楚，按外架拆除方案拆除；

　　10、外架拆除工作必须是专业架子工并有相关部门颁发有效证件的特种作业人员方可上岗作业；

　　11、拆除现场必须设警戒区域、挂醒目的警戒标志。指定专职地面监护人员，并履行职责，必要时配备良好的通讯装置；

　　12、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不得进行外架拆除。特殊情况进行夜间实施拆除作业必须具有良好的照明设备；

　　13、拆除作业人员上岗后，先进行检查，加固松动部位，清除架体上的杂物、材料，所有清理物应先输送至地面，严禁高空向下抛掷；

　　14、按搭设的反程序进行拆除，既安全网—踏脚板—防护栏杆—搁杆—斜撑杆—连墙杆—大横杆—小横杆—立杆。所有连墙杆、斜拉杆、登高措施及隔离措施，必须随脚手架同步拆除，同步进行下降，不准先行拆除。

　　15、建筑物立面内所有窗户必须拆除前关闭锁好，不得向外开启，或向外伸挑物件；

　　16、所有拆除杆件、扣件及脚手片在拆除过程中应分类堆放，不允许杆件上附着扣件输送地面，或两杆同时拆下输送地面；

　　17、输送至地面的所有物件应分类堆放整齐；

　　18、当日完工后，应仔细检查岗位四周情况，如发现有隐患的部位及时进行修复或继续完成至下一道工序，一个部位结束方可撤离岗位。

　　五、手架的设计与计算

　　本脚手架钢管采用Φ48mm普通钢管，每米重3.84Kg，截面积（A1）4.89CM2，截面惯性距（I1）12.19CM4，截面抵抗距（W1）5.08CM3，回转半径（R1）1.58CM，抗拉、抗压和抗弯的容许应力（δ）的16.67KN/CM2，抗剪容许应力9.81KN/CM2。

　　1、荷载计算

　　①、上部单立杆：

　　h=1.8Ma=1.5M

　　每米架高的脚手架杆件的自重表查得：Pn=114.5N

　　由于b=1.2M查表得：内外杆施工荷载分配系数分别是0.65和0.35

　　内立杆轴心力：

　　N内=H0Pn+ab2（0.5n1q1+ηn2q2）

　　=37×114.5+1.5×1.15（0.5×19×343+0.65×4×1961）

　　=18.74×103

　　外立杆轴心力：

　　N外=H0Pn+ab2（0.5n1q1+ηn2q2）

　　=37×114.5+1.5×1.15（0.5×19×343+0.35×4×1961）

　　=14.68×103

　　②、下部双立杆

　　Pn/=Pn+q0/m

　　=114.5+37.7

　　=152.2N

　　上下杆采用搭接，故η1取0.5

　　N内=η1N土+0.5[H1Pn/+ab2（0.5n3q1+ηn4q2）]

　　=0.5×18.74×103+0.5×[21×152.2+1.5×1.15（0.5×23×343+0.65×4×1961）]

　　=18.77KN

　　N外=η1N土+0.5[H1Pn/+ab2（0.5n3q1+ηn4q2）]

　　=0.

5×14.68×103+0.5×[21×152.2+1.5×1.15（0.5×23×343+0.65×4×1961）]

　　=16.74KN

　　③、偏心荷载

　　由于a=1.5mb=1.2m

　　查表：p内=2182N

　　P外=1229N

　　2、脚手架

　　A、确定计算长度

　　①、双立杆首步架：a1=h/2a=1.8/（2×1.5）=0.6

　　查表：μ1/=0.789

　　L0/=μ1/h=0.789×1.8=1.42

　　②、双立杆其它步架：a1=0.6

　　查表：μ1//h=0.829×1.8=1.49

　　③、单立杆步架：a1=h/a=1.8/1.5=1.2

　　查表：μ1//=0.741

　　Lo//=μ1//h=0.741×1.8=1.33m

　　B、计算立杆长细比

　　①、双立杆首步架λ1=Lo/R1=0.634μ1/h

　　=0.634×0.789×1.8×103

　　=90.04

　　②、双立杆其它步架λ2=0.634μ1//h

　　=0.634×0.829×1.8×103

　　=94.61

　　③、单立杆步架λ3=0.634μ1//h

　　=0.634×0.741×1.8×103

　　=84.56

　　C、计算立杆在偏心荷载作用下的相对偏心率

　　①、内排ε内=5.1P偏/（P偏+N）+0.48H/1000

　　=5.1×2182/（2182+18.74×103）+0.48×5800/1000

　　=3.32

　　②外排ε外=5.1P外/（P外+N）+0.48H/1000

　　=5.1×1229/（1229+14.68×103）+0.48×5800/1000

　　=3.18

　　D、验算立杆

　　1.2（P偏+N）≦фPA1[δ]

　　即（P偏+N）≦67931фP

　　查表：

　　双立杆首步架：фP=0.693

　　双立杆其它步架：фP=0.693

　　单立杆步架：фP=0.693

　　取单立杆步架验算：

　　内排：（P偏+N）=（18.77×103+2182）

　　=20.95×103≦67931фP=47.08×103

　　外排：（P偏+N）=（16.74×103+1229）

　　=17.97×103≦67931фP=47.08×103

　　验算结果满足要求

　　P=1/2×2764.8×1.2=1658.88N

　　Mma*=0.222×1658.88×1.2=441.9N·M∠847N·M

　　满足要求

　　P1=0.67P=0.67×1658.88=1111.45N∠2972N

　　满足抗滑要求

　　E、大横杆验算

　　因为内排受力大，取内排计算，竹脚手片自重43N/M2

　　施工荷载1961N/M2

　　则内排钢管均布荷载为

　　（343+1961）×1.15×0.65=1722.24N/M2

　　如图所示

　　1722.24

　　M=0.08QI2

　　=0.08×1722.24×1.82∠ω1[δ]=16.67×103×5.08×10-2

　　=864.8N/M

　　验算结果符合要求

　　F、扣件抗滑计算

　　VB=0.6×1722.24×1.8=1860.02∠2972N

　　验算结果符合要求

　　G、小横杆验算

　　P/=1.2×（343+1961）=2764.8N∠2972N

　　验算结果符合要求。

　　H、地下室顶板承载力计算

　　脚手架每平方米荷载=864.8×1.2×1.0=1037.76N

　　设计地下室顶板承载力=3.0KN/M2

　　1.04KN/M2∠3.0KN/M2

　　经验算地下室顶板能够承载落地式脚手架的荷载。

　　六、临时挑脚手架

　　因地下室防水施工及工程施工进度的需要，落地式脚手架无法在主体施工时同步跟上，造成施工上的困难。为此在主体施工开始阶段局部采用钢管挑脚手架。具体施工顺序如下：

　　1、主体施工开始，临时落地式钢管脚手架和钢管挑架施工，脚手架为单立杆，纵距1.5米，横距1.2米;施工进度四层主体五层楼面,预计施工工期30天；

　　2、地下室外墙防水施工预计施工工期21天；

　　3、地下室渗水实验预计工期2天；

　　4、地下室土方回填预计施工工期2天；

　　5、脚手架落地地平砼硬化施工工期1天；保养日期2天；

　　6、挑脚手架的落地杆连接，内外加双立杆，预计施工工期2天；

　　7、之后严格按照落地式脚手架方案进行脚手架施工。

　　按照该施工方法能确保主体施工进度。

　　临时挑架的抗剪计算：

　　本脚手架钢管采用Φ48mm普通钢管，每米重3.84Kg，截面积（A1）4.89CM2，截面惯性距（I1）12.19CM4，截面抵抗距（S）5.08CM3，回转半径（R1）1.58CM，抗拉、抗压和抗弯的容许应力（δ）的170N/mm2，抗剪容许应力[τ]=9.81KN/CM2。

　　临时脚手架高9.7米，双排单立杆，横距b取1.2米，纵距a取1.5米，步距h取1.8米。

　　1、荷载计算

　　脚手架的恒载计算

　　GK=H1（gK1+gK3）+n1LagK2

　　=9.7×（0.1089+0.0768）+2×1.5×0.4112

　　=3.03KN

　　QK=n2LaqK

　　=2×1.5×1.8=5.4KN

　　2、荷载组合

　　P=1.2GK+1.4QK

　　=1.2×3.03+1.4×5.4

　　=11

.2KN

　　3、验算

　　①、验算挑杆的抗弯刚度

　　MA=P（lb+2a）

　　=11.2×（1.2+2×0.25）

　　=19.04KN

　　δA=MA/W

　　=19040/489

　　=38.94N/mm2

　　[δ]=170N/mm2

　　则δA∠[δ]

　　验算结果满足抗弯刚度要求；

　　②、验算挑杆的抗剪刚度

　　τ=2PS/ItW

　　=2×5.6×103×5.08×103/12.19×104×7=97.2N/mm2

　　以知容许抗剪应力[τ]=9.81KN/CM2=98.1N/mm2

　　τ=66.68N/mm2∠[τ]=98.1N/mm2

　　验算结果满足抗剪要求。

　　安全措施

　　1、搭设脚手架的杆件必须由经安全教育持岗位证的架子工承担，凡患有高血压、心脏病者不得上脚手架操作；

　　2、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽、系好安全带，工具及零配件要放载工具袋内，穿防滑鞋，袖口、裤口要扎紧；

　　3、施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架，非电工不准擅自拉接电线的电气装置；

　　4、严禁在脚手架上堆放模板、木材等施工多余材料，以确保脚手架畅通及防止超载；

　　5、吊运脚手架钢管时要用专用的钢丝绳及保险钩，架上的钢管要堆放平稳并严格控制脚手架上的施工荷载；

　　7、脚手架的四脚应有接电保护及避雷装置。

篇4：钢管加固搭设拆除措施

　　钢管加固搭设及拆除措施

　　1、工艺流程

　　铺底部垫木→逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧→装第一步小横杆并与立杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二小小横杆→第三、四小大横杆和小横杆→加设剪刀撑。

　　2、构造要求

　　1）脚手架构架

　　从安全性的角度考虑，材料堆放区现浇板底的立杆纵横向间距为600×600，梁底的立杆间距为300×300；施工道路的现浇梁、板底的立杆纵横向间距均600×600；水平杆步距均为不大于1500，实际搭设时根据搭设高度进行选择。

　　2）纵横向水平杆

　　纵向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置浑身是胆间断；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。应等间距设置间距不大于400mm的中间纵向水平杆，并用直角扣件固定在横向水平杆上。

　　3）立杆

　　每根立杆底部应设置厚度不小于50mm的木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部应采可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。

　　立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。

　　4）剪刀撑与横向斜撑

　　材料堆放场地及施工通道的顶撑加固的架体纵向剪刀撑跨越立杆5～7根，应连续设置；横向每隔6～10m设置一道剪力撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，不大于9m 。斜杆与地面的倾角宜在45°～60°之间。

　　其搭设示意如下图所示：

　　剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。严禁将外径A 48与A 51的钢管混合使用。扣件规格必须与钢管外径（A48或A51）相同；螺栓拧紧扭力距不应小于40N·m；且不应大于65N·m；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。

　　3、脚手架拆除

　　1）脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。

　　2）拆除程序事先报项目部安全主管审查通过。

　　3）作业主管负责人出据作业安全交底，详细将拆除顺序、临时拉结加固措施等交代给每名作业工人。

　　4）架体必须由上至下逐层拆除，严禁上下同时作业。

　　5）架体分段拆除高度不得超过两步。

　　6）拆除中注意事项：

　　①拆除的物件应轻拿轻放,严禁抛掷。

　　②拆除的物件应随拆随运，避免堆至楼面，造成吊运困难。

　　③拆除的物件及时清理、分类集中堆放。

篇5：卸料平台制作技术交底

　　卸料平台制作技术交底

　　1、按卸料平台图纸槽钢型号与长度下料，可采用氧割或锯切，其公差为2mm。

　　2、焊接

　　1）持证上岗。安排持证上岗的焊工担任焊接工作，且焊工的技术水平应与焊接要求相适应，并有一年以上经验。

　　3）焊接前应复查组装质量和焊缝区的处理情况，修整后方可施焊。焊前应对所焊杆件进行清理，除去油污、锈蚀、浮水及氧化铁等，在沿焊缝两侧不少于20mm范围内露出金属光泽。

　　3、焊接工艺：

　　1）焊条直径为3.2mm。

　　2）根据槽钢的厚度和以往施工经验，焊接电流暂定为160~200A，现场焊工进行试焊后可自行调整焊接电流。焊接电流过大，焊接容易咬肉、飞溅、焊条烧红。焊接电流过小，电弧不易稳定，不易焊透和发生夹渣，焊接效率低，应在现场由焊工进行焊接试验，得出最佳焊接电流。

　　3）焊接速度：要求等速焊接，保证焊缝厚度、宽度均匀一致，从面罩内看熔池中铁水与熔渣保持等距离（2~4mm）为宜。

　　4）焊接电弧长度：根据所用焊条的牌号不同而确定，一般要求电弧长度稳定不变，酸性焊条以4mm长为宜，碱性焊条以2~3mm为宜。

　　5）焊条角度：根据两焊件的角度确定焊条的角度，焊条角度有两个方向，第一是焊条与焊接前进方向的夹角为600~750；第二是焊条与焊件左右夹角，有两种情况：当两焊件厚度相等时，焊条与焊件的夹角为450，当两焊件厚度不等时，焊条与较厚焊件一侧的夹角应大于焊条与较薄焊件一侧的夹角。

　　6）起焊：在焊缝起焊点前方15~20mm处的焊道内引燃电弧，将电弧拉长4~5mm，对母材进行预热后带回到起焊点，把焊池填满到要求的厚度后方可开始向前施焊。焊接过程中由于换焊条等因素而停弧再行施焊时，其接头方法与起焊方法相同。只是要先把熔池上的焊渣清除干净后方可引焊。

　　7）收弧：每条焊缝焊到末尾时应将弧坑填满后往焊接方向的反方向带弧，使弧坑甩在焊道里边，以防弧坑咬肉。

　　8）清渣：整条焊缝焊完后清除熔渣，经焊工自检确无问题后方可转移地点继续焊接。

　　4、焊接质量标准：

　　1）主控项目

　　a、焊条的牌号、性能、接头中使用的钢筋、钢板、型钢应符合要求。检查出厂证明及焊条烘焙记录。

　　b、焊工必须经考试合格。检查焊工合格证及考核日期。

　　2）一般项目

　　a、焊缝外观应全部检查，普通碳素钢结构钢应在焊缝冷却到工作地点温度后进行。

　　b、焊缝表面焊波应均匀，不得有裂缝、夹渣、焊瘤、烧穿、弧坑和针状气孔等缺陷，焊接区还不得有飞溅物。

　　c、焊缝外观标准满足《钢结构施工质量验收规范》（GB50205-20**）Ⅱ级焊缝质量标准要求。

　　5、焊接注意事项：

　　1）严禁在焊缝外母材上打火引弧。

　　2）防止焊接质量通病发生：

　　裂纹：为防止裂纹产生，应选择合理的焊接工艺参数和次序，应该一头焊完再焊另一头，如发现有裂纹应铲除重新焊接。

　　咬边：应选用合适的电流，避免电流过大，电弧拉得过长，控制好焊条的角度和运弧的方法。

　　气孔：焊条按规定温度和时间进行烘焙，焊接区域必须清理干净，焊接过程中可适当加大焊接电流，降低焊接速度，使熔池中的气体完全逸出。

　　夹渣：多层施焊应层层将焊渣清除干净，操作中应注意焊渣的流动方向，特别是采用碱性焊条时，必须使焊渣留在熔池后面。