陶粒混凝土空心砌块砌筑技术措施

　　陶粒混凝土空心砌块砌筑技术措施

　　陶粒混凝土空心砌块（200mm厚240mm厚和290mm厚），用于室内隔墙砌筑。

　　砌筑施工顺序：拌制砂浆→放线立皮数杆→排砖、砌砖在承重结构部分施工完毕，质量验收后，在楼层面弹出轴线、

　　墙线；皮数杆上应注明门窗洞口、预埋件等标高、位置，立皮数杆以3个轴线距离为间距，一般距墙皮或混凝土墙角5cm。

　　砌筑砂浆为M5水泥砂浆，应严格按照配比进行机械搅拌，砂浆随搅拌随使用，并在3～4h内使用完毕，不得使用过夜砂浆。

　　陶粒砖墙拉结筋为2φ6@600，弯勾至墙外皮1000mm，遇有十字交接墙处的墙拉结筋，应交错砌于上下两皮砖缝中。

　　陶粒砖墙在每轴线交叉处均设有构造柱，配筋为4φ12，箍筋φ8-200。门洞口处设有抱框柱，墙体门洞顶高处设置50mm高配筋混凝土带，宽度同砖墙。

　　门洞口抱框柱、配筋混凝土带、配筋及做法按设计及京94SJ19图集施工。

　　构造柱、抱框柱、配筋混凝土带的混凝土试块按部位每层每段制作一组混凝土试块。

　　不同品种及强度等级的砌筑砂浆，每层（或每250m3砌体）制作一组试块。

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篇2：资料馆建筑工程季节性施工措施

　　资料馆建筑工程季节性施工措施

　　1.雨期施工本工程施工中，适逢一个雨期，开工前必须提前做好雨期施工的各项准备工作。

　　（1）在现场作混凝土硬化路面时，考虑雨水的走向，做好路拱，道路两侧做好排水沟，坡度不小于5‰，且雨水走势分南北，两侧坡度不小于3‰，使现场、塔基、暂设门前的雨水均流向南北门排出至市政雨水井。

　　（2）基坑四周设砖砌挡水堰，保证地表水不得入坑。

　　（3）现场机械、加工场搭设防雨操作棚，材料存放地采取防雨、防潮措施，各种机具设备、电闸箱除有防雨防潮措施外，并安装漏置，并在雨施前进行一次遥测，保护接地电阻不大于4Ω。

　　（4）配备苫布、抽水机等雨施必需物资。

　　（5）随时注意天气变化，合理安排施工，下雨天不宜浇筑混凝土。

　　（6）其他详雨期施工方案。

　　2.冬期施工

　　本工程±0.000以下结构施工已进入冬期，应作好冬施前的准备工作。

　　（1）做好水龙头、消火栓、管道的保温防冻，上水管埋设深度不小于800mm。

　　（2）现场设置温度计百叶窗，定期、定时做好大气测温记录。

　　（3）浇筑后的顶板混凝土及模板外，用三层保温法进行即一层塑料膜，一层防火草帘，外包一层塑料膜。

　　（4）混凝土中按实验配比掺入高效抗冻剂。

　　（5）浇筑后的混凝土设测温点，养护期间每昼夜测温4次，并作好记录。

　　（6）根据早晚温度变化，墙体阴阳面温差，合理组织保温及测温，为拆模工作创造条件。保温及测温工作要持续到混凝土温度与大气平均温度差在15℃以内，混凝土强度达到设计强度85%以上，并经技术部门同意后方可停止。

　　（7）在现场西北侧用席搭风挡。

　　量后，及时进行覆盖，以免灰土受冻。

　　（9）随时注意天气预报和寒流大风警报，及时采取防护措施。

　　（10）其他详冬施方案。

篇3：通风和空调工程季节性施工措施

　　通风和空调工程的季节性施工措施

　　（一）雨期施工本工程施工中，必须提前做好雨期施工的各项准备工作：

　　1.在现场作混凝土硬化路面时，考虑雨水的走向，做好路拱，道路两侧做好排水沟，坡度不小于5‰，且雨水走势分南北，两侧坡度不小于3‰，使现场、塔基、暂设门前的雨水均流向南北门排出至市政雨水井。

　　2.基坑四周设砖砌挡水堰，保证地表水不得入坑。

　　3.现场机械、加工场搭设防雨操作棚，材料存放地采取防雨、防潮措施，各种机具设备、电闸箱除有防雨防潮措施外，并安装漏电及接地保护装置，定期检查、测试。立塔的同时，即作好接地装置，并在雨施前进行一次遥测，保护接地电阻不大于4Ω。

　　4.配备苫布、抽水机等雨施必需物资。

　　5.随时注意天气变化，合理安排施工，下雨天不宜浇筑混凝土和外檐装修。雨期施工方案另详。

　　（二）冬期施工作好冬施前的准备工作：

　　1.做好水龙头、消火栓、管道的保温防冻，上水管埋设深度不小于800。

　　2.现场设置温度计百叶窗，定期、定时作好大气测温记录。

　　3.浇筑后的顶板混凝土及模板外，用三层保温法进行即一层塑料膜，一层防火草帘，外包一层塑料膜。

　　4.混凝土中按实验配比掺入高效抗冻剂。

　　5.浇筑后的混凝土设测温点，测温次数严格按照冬期施工规程规定，并作好测温记录。

　　6.根据早晚温度变化，墙体阴阳面温差，合理组织保温及测温，为拆模工作创造条件。保温及测温工作要持续到混凝土温度与大气平均温度差在15℃以内，混凝土强度达到设计强度85%以上，并经技术部门同意后方可停止。

　　7.在晴暖天气进行灰土回填工作，并在完成当天回填土工作量后，及时进行覆盖，以免灰土受冻。

　　8.随时注意天气预报和寒流大风警报，及时采取防护措施和保温措施，以保证内檐施工所需正常温度，具体技术质量措施另详冬施方案。

篇4：X信息中心工程混凝土施工措施

　　某信息中心工程混凝土施工措施

　　混凝土泵选用

　　本工程混凝土浇捣采用一台混凝土固定泵接硬管和二台汽车泵进行布料，浇捣方向根据现场施工流水段定。固定泵在楼层面排管布料时，应用Φ48钢管搭成三角架牵杠联接，然后在其架子上放混凝土泵管进行布料，绝对不允许泵管直接搁置在钢筋面层上。

　　混凝土浇捣

　　地下层至二层内、外墙、梁及顶板混凝土均采用C40混凝土，上部采用C35和C30混凝土，混凝土全部采用商品混凝土，水泥采用525#矿渣水泥，浇捣前由搅拌站实验室专职级配员出具混凝土级配单及原材料试验报告，交项目工程师和现场监理单位审定备案。

　　承台混凝土浇捣采用一台汽车泵悬臂布料，当汽车泵布料杆够不着时采用接硬管进行布料。

　　混凝土入模后振动机紧跟其后,同时对流淌部分的混凝土进行跟踪振动密实。混凝土表面用刮尺刮平，稍待收水后再用木蟹分二次打磨平整，对阴角处散落混凝土应及时清理干净。

　　冬季混凝土浇灌完毕后12小时内覆盖草包养护，覆盖草包时应轻放，不得拖拉。如遇上雨天需在混凝土表面覆盖防水雨油布或塑料薄膜。

　　浇捣混凝土前，模板内杂物和水等必须清除干净。浇捣墙、柱混凝土前，应在其底部先铺一层50-100mm厚不低于混凝土强度等级的砂浆。浇捣与墙、柱连成整体的梁和板时，应在墙、柱浇筑完毕后停歇30分钟，再继续浇捣，并在接缝处加强振实。

　　浇捣混凝土时自由卸落高度不应大于2000mm，每层混凝土的浇灌厚度宜控制在500mm以内。垂直模板浇捣混凝土时，不要在一处连续卸落，应在2-3m范围内水平移动。

　　本工程柱采用定型钢模板，在浇捣混凝土时水浆不易流失，柱模拆除后立即用薄膜将柱身包裹起来，防止因温差产生裂缝。

　　混凝土振捣工具一般应采用高频插入振动器，混凝土的振捣时间，宜为15-30秒，振捣时砂浆上浮石下沉，且不再出现气泡为止。

　　在施工中，先用铁撬将混凝土表面赶平、将已振实的混凝土表面拍紧拍实，用滚筒碾压混凝土表面，使表面泛出薄浆（滚筒来回碾压至少三遍），用括尺再括平表面，局部凹陷处用混凝土填平压实。铁板抹面，最后用木蟹打磨，分二次打磨平整，至无木蟹印为止，且对阴角处散落混凝土及浆液及时清理干净，以确保楼层平台结构混凝土表面平整度。特别要注意的是混凝土即将初凝时，消除混凝土表面收水裂缝。

　　设计要求设置一条1000mm宽的后浇带，后浇带混凝土等级强度比原混凝土高一级的微膨胀。后浇带处混凝土待两边混凝土浇捣45天后即可以浇捣。混凝土结构施工时，木模板应提前浇水湿润，并将落在模板内的杂物清除干净，结构内部设置的钢筋及铁丝不得接触模板。混凝土应采用机械振捣，以保证混凝土密实。用插入式振捣器，插入要迅速，拨出要缓慢，振动到表面泛浆无气泡为止。插点间距应不大于50cm，严防漏振。结构断面较小，钢筋密集的部位严格按分层浇灌，分层振捣的原则操作。振捣和铺灰应选择对称的位置开始，浇灌到面层时，必须将混凝土表面找平，并抹压坚实平整。

　　混凝土养护

　　冬季混凝土浇灌完毕后12小时内覆盖草包养护，覆盖草包时应轻放，不得拖拉。如遇上雨天需在混凝土表面覆盖防水雨油布或塑料薄膜。

　　混凝土养护时间，硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥、火山灰硅酸盐水泥拌制的混凝土不少于7昼夜，掺有缓凝剂外加剂的混凝土、掺有粉煤灰的混凝土、有抗渗性要求的混凝土均不得少于14昼夜。

　　混凝土内应合理掺用缓凝剂以延长混凝土的凝结时间。楼板混凝土浇捣时，应派足收头人员，避免收头不及时而出现收水裂缝及表面不平整等质量通病。

　　冬季施工的混凝土，应在混凝土中掺入适量的抗冻剂，以提高混凝土的抗冻能力。

　　混凝土表面的弹线工作限在终凝以后进行。

　　混凝土浇捣时应注意用电的安全，高空作业时混凝土严禁散落到安全网的外面。

　　本工程因楼层较高，柱混凝土浇捣结束拆模后，立即用薄膜将柱包裹好进行养护，防止框架柱因温差产生裂缝。

篇5：X信息中心工程脚手架施工措施

　　某信息中心工程脚手架施工措施

　　脚手架选用

　　本工程由于形状较复杂，在脚手架的选用上采用多种脚手架体系相结合进行搭设；其中A、C、D区为多层结构，脚手架采用落地单排脚手架体系，局部采用挑脚手架；B区为总高度近40m，南侧与C区相连，东侧与A区衔接，此部位采用落地钢管脚手架与挑脚手架相结合的脚手体系。高层部位部分脚手架下面八步采用双排双立杆脚手架；上面采用双排单立杆脚手架（详见脚手架平面布置图）；本工程铝合金窗洞和玻璃幕墙的面积较大，在搭设脚手架的时候应尽量的考虑配套单位的施工便利。

　　脚手架施工准备

　　1、脚手架搭设前，按规定对钢管、扣件等进行检查验收，不合格产品不得使用。

　　1.1 新钢管的检查应符合下列规定：

　　（1）应有产品质量合格证；

　　（2）应有质量检验报告，钢管材质检验方法符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T 228）的有关规定，质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T 700）中Q235-A级钢的规定；

　　（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；

　　（4）钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合规范规定；

　　（5）钢管必须涂有防锈漆。

　　1.2 旧钢管的检查应符合下列规定：

　　（1）表面锈蚀深度应符合规范规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；

　　（2）钢管弯曲变形应符合规范规定。

　　1.3 扣件的验收应符合下列规定：

　　（1）新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB 15831）的规定抽样检测；

　　（2）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；

　　（3）新、旧扣件均应进行防锈处理。

　　2、经检验合格的构配件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。

　　脚手架搭设

　　1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。

　　2、每搭完一步脚手架后，应按规范规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。

　　3、立杆搭设应符合下列规定：

　　3.1 严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

　　3.2 相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开距离应符合下列规定：

　　（1）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于1000mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；

　　（2）搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端步扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。

　　3.3 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

　　3.4 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。

　　3.5 立杆顶端宜高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。

　　4、纵向水平杆搭设应符合下列规定：

　　4.1 纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜大于3跨；

　　4.2 纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；

　　4.3 在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。

　　5、横向水平杆搭设应符合下列规定：

　　5.1 主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，靠墙一端的外伸长度不应大于0.4L，且不应大于500mm；

　　5.2 双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm；

　　6、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。

　　6.1 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上；

　　6.2 横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。

　　6.3 当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。

　　7、连墙件、剪刀撑、横向斜撑等的搭设应符合下列规定：

　　7.1 对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接；

　　7.2 当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45°～60°之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；

　　7.3 双排脚手架应设剪刀撑与横向斜撑。高度在24m以上的双排脚手架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；

　　7.4 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；

　　7.5 高度在24m以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。

　　8、扣件安装应符合下列规定：

　　8.1 扣件规格必须与钢管外径相同；

　　8.2 螺栓拧紧扭力矩不应小于40N·m，且不应大于65N·m；

　　8.3 在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；

　　8.4 对接扣件开口应朝上或朝内；

　　8.5 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应大于100mm。

　　9、作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：

　　9.1 栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；

　　9.2 上栏杆上皮高度应为1.2m；

　　9.3 挡脚板高度不应小于180mm；

　　9.4 中栏杆应居中设置。

　　10、脚手架的铺设应符合下列规定：

　　10.1 脚手板应铺满、铺稳，离开墙面120～150mm；

　　10.2 脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上；

　　10.3 在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动；

　　10.4 自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。

　　脚手架拆除

　　1、拆除脚手架前要进行如下准备工作：

　　1.1 全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；

　　1.2 由单位工程负责人进行拆除安全技术交底；

　　1.3 要清除脚手架上杂物及地面障碍物。

　　2、拆除脚手架时要符合下列规定：

　　2.1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；

　　2.2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固；

　　2.3 当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件；

　　2.4 当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端应先设置连墙件和横向斜撑加固。

　　3、卸料时各构配件严禁抛掷至地面。

　　脚手架计算

　　钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）。

　　计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为18.6米，立杆采用单立管。

　　搭设尺寸为：立杆的纵距1.80米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。

　　采用的钢管类型为 48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。

　　施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

　　一、小横杆的计算:

　　小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

　　按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

　　1.均布荷载值计算：

　　小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

　　脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.800/3=0.180kN/m

　　活荷载标准值Q=3.000×1.800/3=1.800kN/m

　　荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.180+1.4×1.800=2.782kN/m

　　小横杆计算简图

　　2.强度计算

　　最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

　　计算公式如下:

　　M=2.782×1.0502/8=0.383kN.m

　　=0.383×106/5080.0=75.473N/mm2

　　小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　3.挠度计算

　　最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

　　计算公式如下:

　　荷载标准值q=0.038+0.180+1.800=2.018kN/m

　　简支梁均布荷载作用下的最大挠度

　　V=5.0×2.018×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.753mm

　　小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!

　　二、大横杆的计算:

　　大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

　　用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

　　1.荷载值计算

　　小横杆的自重标准值P1=0.038×1.050=0.040kN

　　脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/3=0.189kN

　　活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.800/3=1.890kN

　　荷载的计算值P=1.2×0.040+1.2×0.189+1.4×1.890=2.921kN

　　大横杆计算简图

　　2.强度计算

　　最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

　　均布荷载最大弯矩计算公式如下:

　　集中荷载最大弯矩计算公式如下:

　　M=0.08×(1.2×0.038)×1.8002+0.175×2.921×1.800=0.932kN.m

　　=0.932×106/5080.0=183.488N/mm2

　　大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　3.挠度计算

　　最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

　　均布荷载最大挠度计算公式如下:

　　集中荷载最大挠度计算公式如下:

　　大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

　　V1=0.677×0.038×1800.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.11mm

　　集中荷载标准值q=0.040+0.189+1.890=2.119kN

　　集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

　　V1=1.146×2119.320×1800.003/(100×2.060×105×121900.000)=5.64mm

　　最大挠度和

　　V=V1+V2=5.749mm

　　大横杆的最大挠度小于1800.0/150与10mm,满足要求!

　　三、扣件抗滑力的计算:

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　1.荷载值计算

　　横杆的自重标准值P1=0.038×1.800=0.040kN

　　脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.800/2=0.283kN

　　活荷载标准值Q=3.000×1.050

×1.800/2=2.835kN

　　荷载的计算值R=1.2×0.040+1.2×0.283+1.4×2.835=4.358kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

　　当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

　　双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

　　四、脚手架荷载标准值:

　　作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1467

　　NG1 = 0.147×18.600=2.729kN

　　(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.30

　　NG2 = 0.300×4×1.800×1.050/2=1.134kN

　　(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.11

　　NG3 = 0.110×1.050×4/2=0.231kN

　　(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.050

　　NG4 = 0.050×1.800×1.050/2=0.047kN

　　经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.141kN。

　　活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

　　经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×2×1.800×1.050/2=5.670kN

　　风荷载标准值应按照以下公式计算

　　其中W0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：W0 = 0.550

　　Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：Uz = 1.630

　　Us -- 风荷载体型系数：Us = 0.219

　　经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7×0.550×1.630×0.219 = 0.138kN/m2。

　　考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG + 0.85×1.4NQ

　　风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式

　　MW = 0.85×1.4Wklah2/10

　　其中Wk --风荷载基本风压值(kN/m2)；

　　la -- 立杆的纵距 (m)；

　　h -- 立杆的步距 (m)。

　　五、立杆的稳定性计算:

　　考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　其中N -- 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 4.97

　　-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.19；

　　i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58

　　l0 -- 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定；l0 = 3.12

　　k -- 计算长度附加系数，取1.155；

　　u -- 计算长度系数，由脚手架的高度确定；u = 1.50

　　A -- 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89

　　W -- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)；W = 5.08

　　MW -- 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩 (kN.m)；MW = 0.000

　　-- 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到= 54.70

　　[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值 (N/mm2)；[f] = 205.00

　　立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　六、最大搭设高度的计算:

　　考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

　　其中NG2K -- 构配件自重标准值产生的轴向力(kN)；NG2K = 1.412

　　NQ -- 活荷载标准值(kN)；NQ = 5.670

　　gk -- 每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；kk = 0.147

　　Mwk -- 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩(kN.m)；Mwk = 0.080

　　经计算得到，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 96.163米。

　　脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

　　经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] = 50.000米。

　　七、连墙件的计算:

　　连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

　　Nl = Nlw + No

　　其中Nlw -- 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

　　Nlw = 1.4 × wk × Aw

　　wk -- 风荷载基本风压值，wk = 0.138kN/m2；

　　Aw -- 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

　　Aw = 3.60×5.40 = 19.440m2；

　　No -- 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5.000

　　经计算得到 Nlw = 3.748kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.748kN

　　连墙件轴向力设计值 Nf =A[f]

　　其中-- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=105.00/1.58的结果查表得到 =0.79；

　　A = 4.89cm2；[f] = 205.00N/mm2。

　　经过计算得到 Nf = 79.394kN

　　Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

　　八、立杆的地基承载力计算:

　　立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

　　p ≤ fg

　　其中p -- 立杆基

础底面的平均压力 (N/mm2)，p = N/A；p = 19.88

　　N -- 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 4.97

　　A -- 基础底面面积 (m2)；A = 0.25

　　fg -- 地基承载力设计值 (N/mm2)；fg = 34.00

　　地基承载力设计值应按下式计算

　　fg = kc × fgk

　　其中kc -- 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40

　　fgk -- 地基承载力标准值；fgk = 85.00

　　地基承载力的计算满足要求!