柳州至武宣公路工程K1+700现浇箱梁满堂支架方案计算

柳州至武宣公路工程

K1+700天桥现浇箱梁

满堂支架及门洞方案计算书

目

录

1编制依据1

2工程概况1

3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求1

4现浇箱梁支架验算1

4.1荷载计算2

4.1.1荷载分析2

4.1.2荷载组合2

4.1.3荷载计算2

4.2结构检算4

4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算4

4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算6

4.2.3扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算7

4.2.4底模板计算8

4.2.5跨中工字钢平台支架体系验算9

1

K1+700天桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书

1编制依据

（1）国家及地方政府、相关部委的法律法规、规章制度，建设单位的相关规定和要求；

（2）项目施工承包合同；

（3）本项目采用的标准、规范、规程等相关技术要求；

（4）我部对项目策划和与本项目相关的管理规定；

（5）我部对该项目的施工调查情况；

（6）我公司现有或可协调、组织、解决的施工装备和技术工艺。

2工程概况

K1+700天桥，设计汽车荷载为公路-II级。上部结构为17+34+17米预应力砼连续梁，桥面净宽7米，箱梁顶宽8米，底宽4.45米，梁高1.5米，采用满堂支架施工；下构桥台均为柱式台，钻孔桩基础；桥墩为实体方墩，钻孔桩基础。

3现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求

采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设10×15cm方木；纵向方木上设10×10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不大于0.3m（净间距0.2m）。模板宜用厚15mm的优质竹胶合板，横板边角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。

底板腹板位置处采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系；翼缘板位置处采用立杆横桥向间距×纵桥向间距×横杆步距为60cm×60cm×90cm支架结构体系。支架纵横均设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每1.8m设一道，纵桥向斜撑沿横桥每1.8m设一道。

门洞采用C30基础，基础形式为50cm×50cm×950cm，基础顶预埋1cm厚钢板与钢管连接；基础用426×8mm钢管作为立柱，钢管间距为1.5米，钢管柱顶焊接1cm后50cm×50cm钢板，钢板上焊接双拼I40b工字钢作为横梁；横梁上采用I40b工字钢作为纵梁，纵梁间距为60cm。

4现浇箱梁支架验算

本计算书分别以跨中和跨端处为例，对荷载进行计算，并对其支架和门洞体系进行检算。

4.1荷载计算

4.1.1荷载分析

根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：

⑴

q1——

箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。

⑵

q2——

箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载计算，经计算取q2＝1.0kPa（偏于安全）。

⑶

q3——

施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPa。

⑷

q4——

振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa，对侧板取4.0kPa。

⑸

q5——

新浇混凝土对侧模的压力。

⑹

q6——

倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。

⑺

q7——

支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：

满堂钢管支架自重

立杆横桥向间距×立杆纵桥向间距×横杆步距

支架自重q7的计算值(kPa)

60cm×60cm×90cm

3.38

4.1.2荷载组合

模板、支架设计计算荷载组合

模板结构名称

荷载组合

强度计算

刚度检算

底模及支架系统计算

⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺

⑴＋⑵＋⑺

侧模计算

⑸＋⑹

⑸

4.1.3荷载计算

⑴

箱梁自重——q1计算

根据设计图纸取跨中和跨端两个代表截面进行箱梁自重计算，并对两个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。

①

跨中截面处q1计算

根据横断面图，用CAD算得该处梁体截面积A=4.299m2则：

q1

＝=＝

取1.2的安全系数，则q1＝25.12×1.2＝30.14kPa

注：B——

箱梁底宽，取4.45m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

②

跨端截面处q1计算

根据横断面图，用CAD算得梁体截面积A=8.098m2则：

q1＝=＝

取1.2的安全系数，则q1＝47.31×1.2＝56.77kPa

注：B——

箱梁底宽，取4.45m，将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。

4.2结构检算

4.2.1扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算

碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间为轴心相接，且横杆的“├”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。

本工程现浇箱梁支架按φ48×3.5mm钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也使用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。

⑴

梁底截面处

在中支点横隔板，钢管扣件式支架体系采用60×60×90cm的布置结构，如图：

因为跨中处荷载小于跨端处，因此只需对跨端处进行验算。

①、立杆强度验算

根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm，立杆可承受的最大允许竖直荷载为〔N〕=35kN（参见公路桥涵施工手册中表13－5碗口式构件设计荷载〔N〕=35kN、路桥施工计算手册中表13－5钢管支架容许荷载〔N〕=35.7kN）。

立杆实际承受的荷载为：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK（组合风荷载时）

NG1K—支架结构自重标准值产生的轴向力；

NG2K—构配件自重标准值产生的轴向力

∑NQK—施工荷载标准值；

于是，有：NG1K=0.6×0.6×q1=0.6×0.6×56.77=20.44KN

NG2K=0.6×0.6×q2=0.6×0.6×1.0=0.36KN

∑NQK=0.6×0.6×0.6(q3+q4+q7)=0.36×(1.0+2.0+3.38)=2.296KN

则：N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK=1.2×（20.44+0.36）+0.85×1.4×2.296=27.69KN＜〔N〕＝35kN，强度满足要求。

②、立杆稳定性验算

根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA+MW/W≤f

N—钢管所受的垂直荷载，N=1.2（NG1K+NG2K）+0.85×1.4∑NQK（组合风荷载时），同前计算所得；

f—钢材的抗压强度设计值，f＝205N/mm2参考《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》表5.1.6得。

A—φ48mm×3.5㎜钢管的截面积A＝489mm2。

Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ查表即可求得Φ。

i—截面的回转半径，查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录B得i＝15.8㎜。

长细比λ＝L/i。

L—水平步距，L＝0.9m。

于是，λ＝L/i＝57，参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》查附录C得Φ＝0.829。

MW—计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；

MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10

WK=0.7uz×us×w0

uz—风压高度变化系数，参考《建筑结构荷载规范》表7.2.1得uz=1.38

us—风荷载脚手架体型系数，查《建筑结构荷载规范》表6.3.1第36项得：us=1.2

w0—基本风压，查〈〈建筑结构荷载规范〉〉附表D.4

w0=0.8KN/m2

故：WK=0.7uz×us×w0=0.7×1.38×1.2×0.8=0.927KN

La—立杆纵距0.6m；

h—立杆步距0.9m，

故：MW=0.85×1.4×WK×La×h2/10=0.0536KN

W—

截面模量查表〈〈建筑施工扣件式脚手架安全技术规范〉〉附表B得：

W=5.08×103mm3

则，N/ΦA+MW/W＝27.69×103/（0.829×489）+0.0536×106/（5.08×103）＝78.857

KN/mm2≤f＝205KN/mm2

计算结果说明支架是安全稳定的。

4.2.2箱梁底模下横桥向方木验算

本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10×10cm方木，方木横桥向跨端截面处按L＝60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

按跨端处3米范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L＝60cm进行验算。

①

方木间距计算

q＝（q1+

q2+

q3+

q4）＝（47.31+1.0+2.5+2）×3=158.43kN/m

M＝(1/8)

qL2=(1/8)×158.43×0.62＝7.1kN·m

W=(bh2)/6=(0.1×0.12)/6=0.000167m3

则：

n=

M/(

W×〔δw〕)=7.1/(0.000167×11000×0.9)=4.3(取整数n＝5根)

d＝B/(n-1)=3/4=0.75m

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

经计算，方木间距小于0.75m均可满足要求，实际施工中为满足底模板受力要求，方木间距d取0.3m，则n＝3/0.3＝10。

②

每根方木挠度计算

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(0.1×0.13)/12=8.33×10-6m4

则方木最大挠度：

fma*=(5/384)×〔(qL4)/(EI)〕=(5/384)×〔(158.43×0.64)/(12×9×106×8.33×10-6×0.9)〕=3.3×10-4m＜l/400=0.6/400=1.5×10-3m

(挠度满足要求)

③

每根方木抗剪计算

τ=

MPa＜〔τ〕=1.7MPa

符合要求。

4.2.3扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算

本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用10×15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L＝60cm（横向间隔l＝60cm布置）进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在中支点桥墩两侧均按0.25m（中对中间距）布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构（偏于安全）。木材的容许应力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能优于杉木的木材均可使用。

①

方木抗弯计算

q=(56.77+1.4×5.5)×0.6=38.68kN/m

Mma*＝38.68×0.62/8=1.7kN·m

W=(bh2)/6=(0.1×0.152)/6=3.75×10-4m3

δ=

Mma*/

W=1.7/(3.75×10-4)=4.53MPa＜0.9〔δw〕＝9.9MPa（符合要求）

注：0.9为方木的不均匀折减系数。

②

方木抗剪计算

跨端最大剪力：τma*＝(qL/2)/A＝(38.68*0.6/2)/(0.1*0.15)KN/m2＝0.73N/mm2

远小于木料最大横纹剪切应力[τ]=3.2-3.5N/mm2的要求，故剪应力合格。

③

每根方木挠度计算

截面惯性矩：I=bh3/12=0.1*3.375*10-3/12=2.81*10-5m4；

挠度验算：

f＝5qL4/(384EI)＝(5*38.68*0.64/(384*9*103*2.81*10-5))mm＝0.3mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm

挠度验算合格

4.2.4底模板计算

箱梁底模采用竹胶板，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：

通过前面计算，横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：

竹胶板弹性模量E＝5000MPa

方木的惯性矩I=(bh3)/12=(1.0×0.0153)/12=2.8125×10-7m4

⑴

5－5截面处底模板计算

①

模板厚度计算

q=(

q1+

q2+

q3+

q4)l=(56.77+1.0+2.5+2)×0.25=15.57kN/m

则：Mma*=

模板需要的截面模量：W=m2

模板的宽度为1.0m，根据W、b得h为：

h=

因此模板采用1220×2440×15mm规格的竹胶板。

②

模板刚度验算

fma*=＜0.6×0.25/400m=3.75×10-4m

故，挠度满足要求

4.2.5跨中工字钢平台支架体系验算

门洞搭设在34米的跨中位置，门洞形式为4.5×5米。门洞采用C30基础，基础形式为50cm×50cm×950cm，基础顶预埋1cm厚钢板与钢管连接；基础用426×8mm钢管作为立柱长度4.1米，钢管间距为2米，钢管柱顶焊接1cm厚50cm×50cm钢板，钢板上焊接双拼I40b工字钢作为横梁；横梁上采用I40b工字钢作为纵梁，纵梁间距为60cm。

（1）工字钢纵梁计算

根据设计图纸，门洞处现浇箱梁每延米混凝土方量为4.299m3，钢筋混凝土重度取26KN/m3，模板、施工人员设备及混凝土振捣产生的荷载值每延米取45KN,因此门洞支架上方每延米荷载值为4.299×26×1.2+45×1.4=197.1(kN),门洞纵梁长为4.5m,门洞上方荷载总值为197.1×4.5=886.95(kN)

纵梁受力验算

门洞纵梁整体受力的有15根，梁自重为0.738KN/m,纵梁跨径为4.5m.

纵梁单位长度上的荷载值为q=886.95/（15×4.5）+0.738=13.9KN/m

受力简图如下:

梁跨中最大弯矩为:

Mma*=1/8qL2=1/8×13.9×4.52=35.2(kN·m)

支座处最大剪力值为:

Qma*=1/2qL=1/2×13.9×4.5=31.3(kN)

I40b型工字钢:截面惯性矩I*=22781cm4,截面地抗拒W*=1139cm3,半截面面积S*=671.2cm3,腹板厚度d=12.5mm.纵梁所受的弯曲应力为:

σma*=

Mma*/W*=（35.2/1139）×103=30.9(Mpa)〈[σw]=145Mpa

抗弯强度满足要求。

纵梁所受的剪应力为:

τma*=

Qma*·S*/I*·d=31.3×671.2×102/22781×12.5=7.4(Mpa)〈[τ]=85Mpa

抗剪强度满足要求。

跨中挠度验算:

fma*=＜4500/400m=11.25m

容许值

刚度满足要求

（2）钢结构门架横梁I40b工字钢计算

①受力简图

计算跨径取2m，因横梁为I40b工字钢,为简化计算将工字钢上的荷载化为均布线荷载，按简支梁计算。

②荷载计算

P1=（886.95+4.5×15×0.738）/2=468.38KN

则每排工字钢集中力为:

P2=468.38/15=31.3KN

跨中最大弯矩：Qma*=31.3×1.286=40.2KN〈[Fw]

查工具书,得到厚度大于16-40的抗剪强度fv=120N/mm2

抗拉、抗压和抗弯f=205

N/mm2

破坏时荷载[Fw]=fv(抗剪强度)×A(截面积)=205

N/mm2×94.07cm2=1928.4KN

③刚度验算

按四等跨连续梁挠度系数计算：

在均布荷载作用下：M=系数×ql2，Q=系数×ql，f=系数×ql4/100EI

在集中荷载作用下：M=系数×ql，Q=系数×P，f=系数×ql3/100EI

只考虑集中荷载作用下挠度：f=1.079·PL3/（100×EI）=〈L/400=5mm容许值）单根40b满足要求!

未考虑连续对力和弯矩的分配,计算时取最不利情况验算.

（3）立柱受力验算

门洞两侧由10根（实际承重的6根）直径426mm的钢管桩组成，立柱的荷载为1/2(门洞上方荷载+纵梁重量),纵梁重量为15×4.5×0.738KN/m

=49.8KN,因此立柱所受的荷载为:886.95+49.8+18×0.738=950.03KN,每根立柱所承受的荷载值可近似地取N=950.03/6=158.4KN,立柱高度为:4.1m

钢管柱壁厚8mm。

钢管净截面积为：A==420**mm2

立柱所受压力为：

立柱抗压强度满足要求

回旋半径i=147.8

长细比=L/i=4100/147.8=27.7，查表得系数为0.9

稳定性：=158.4×103/（0.9×420**）=4.2MPa<140MPa

因此钢管稳定性满足要求

12

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篇2：250扣件钢管楼板模板支架计算书示例

　　250扣件钢管楼板模板支架计算书示例

　　模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-20**）。

　　模板支架搭设高度为4.4米，

　　搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。

　　图1楼板支撑架立面简图

　　图2楼板支撑架荷载计算单元

　　采用的钢管类型48×3.0。

　　一、模板面板计算

　　面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

　　静荷载标准值 q1 = 25.000×0.250×0.800+0.350×0.800=5.280kN/m

　　活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

　　面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3；

　　I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；

　　(1)抗弯强度计算

　　f = M / W < [f]

　　其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M —— 面板的最大弯距(N.mm)；

　　W —— 面板的净截面抵抗矩；

　　[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

　　M = 0.100ql2

　　其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；

　　经计算得到 M = 0.100×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200×0.200=0.039kN.m

　　经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/43200=0.898N/mm2

　　面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!

　　(2)抗剪计算

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×5.280+1.4×2.400)×0.200=1.164kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1164.0/(2×800.000×18.000)=0.121N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2

　　抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!

　　(3)挠度计算

　　v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250

　　面板最大挠度计算值 v = 0.677×7.680×20**/(100×6000×388800)=0.036mm

　　面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!

　　二、模板支撑方木的计算

　　方木按照均布荷载下三跨连续梁计算。

　　1.荷载的计算

　　(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

　　q11 = 25.000×0.250×0.200=1.250kN/m

　　(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

　　q12 = 0.350×0.200=0.070kN/m

　　(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

　　经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)×0.200=0.600kN/m

　　静荷载 q1 = 1.2×1.250+1.2×0.070=1.584kN/m

　　活荷载 q2 = 1.4×0.600=0.840kN/m

　　2.方木的计算

　　按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

　　均布荷载 q = 1.939/0.800=2.424kN/m

　　最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×2.42×0.80×0.80=0.155kN.m

　　最大剪力 Q=0.6×0.800×2.424=1.164kN

　　最大支座力 N=1.1×0.800×2.424=2.133kN

　　方木的截面力学参数为

　　本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

　　W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3；

　　I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；

　　(1)方木抗弯强度计算

　　抗弯计算强度 f=0.155×106/64000.0=2.42N/mm2

　　方木的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

　　(2)方木抗剪计算

　　最大剪力的计算公式如下:

　　Q = 0.6ql

　　截面抗剪强度必须满足:

　　T = 3Q/2bh < [T]

　　截面抗剪强度计算值 T=3×1164/(2×60×80)=0.364N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

　　方木的抗剪强度计算满足要求!

　　(3)方木挠度计算

　　最大变形 v =0.677×1.920×800.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.219mm

　　方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

　　三、板底支撑钢管计算

　　横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算

　　集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.13kN

　　支撑钢管计算简图

　　支撑钢管弯矩图(kN.m)

　　支撑钢管变形图(mm)

　　支撑钢管剪力图(kN)

　　经过连续梁的计算得到

　　最大弯矩 Mma*=0.640kN.m

　　最大变形 vma*=1.30mm

　　最大支座力 Qma*=9.332kN

　　抗弯计算强度 f=0.64×106/4491.0=142.49N/mm2

　　支撑钢管的抗弯

计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

　　支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

　　四、扣件抗滑移的计算

　　纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

　　R ≤ Rc

　　其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

　　计算中R取最大支座反力，R=9.33kN

　　单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

　　当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；

　　双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

　　五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)

　　作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

　　1.静荷载标准值包括以下内容：

　　(1)脚手架的自重(kN)：

　　NG1 = 0.129×4.400=0.568kN

　　(2)模板的自重(kN)：

　　NG2 = 0.350×0.800×0.800=0.224kN

　　(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

　　NG3 = 25.000×0.250×0.800×0.800=4.000kN

　　经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.792kN。

　　2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

　　经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

　　3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

　　N = 1.2NG + 1.4NQ

　　六、立杆的稳定性计算

　　不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

　　其中 N —— 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 8.44

　　—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

　　i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

　　A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

　　W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

　　—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

　　[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

　　l0 —— 计算长度 (m)；

　　如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算

　　l0 = k1uh(1)

　　l0 = (h+2a)(2)

　　k1 —— 计算长度附加系数，取值为1.155；

　　u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

　　a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m；

　　公式(1)的计算结果： = 94.10N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　公式(2)的计算结果： = 31.52N/mm2，立杆的稳定性计算< [f],满足要求!

　　七、楼板强度的计算

　　1.计算楼板强度说明

　　验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板的跨度取4.50m，楼板承受的荷载按照线均布考虑。

　　宽度范围内配筋2级钢筋，配筋面积As=3375.0mm2，fy=300.0N/mm2。

　　板的截面尺寸为 b×h=4500mm×250mm，截面有效高度 h0=230mm。

　　按照楼板每7天浇筑一层，所以需要验算7天、14天、21天...的

　　承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：

　　2.计算楼板混凝土7天的强度是否满足承载力要求

　　楼板计算长边4.50m，短边4.50×1.00=4.50m，

　　楼板计算范围内摆放6×6排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。

　　第2层楼板所需承受的荷载为

　　q=1×1.2×(0.35+25.00×0.25)+

　　1×1.2×(0.57×6×6/4.50/4.50)+

　　1.4×(2.00+1.00)=29.17kN/m2

　　计算单元板带所承受均布荷载q=4.50×29.17=131.27kN/m

　　板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算

　　Mma*=0.0513×ql2=0.0513×131.27×4.502=136.37kN.m

　　验算楼板混凝土强度的平均气温为15.00℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线

　　得到7天后混凝土强度达到58.40%，C35.0混凝土强度近似等效为C20.4。

　　混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=9.80N/mm2

　　则可以得到矩形截面相对受压区高度：

　　ξ= Asfy/bh0fcm = 3375.00×300.00/(4500.00×230.00×9.80)=0.10

　　查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为

　　s=0.095

　　此层楼板所能承受的最大弯矩为：

　　M1= sbh02fcm = 0.095×4500.000×230.0002×9.8×10-6=221.7kN.m

　　结论：由于∑Mi = 221.67=221.67 > Mma*=136.37

　　所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。

　　第2层以下的模板支撑可以拆除。